розмір шрифту

ПОСТАНОВА Держгіртехнагляду РФ від 05-05-2003 29 ПРО ЗАТВЕРДЖЕННЯ ЗАГАЛЬНИХ ПРАВИЛ вибухобезпечні ДЛЯ вибухопожежонебезпечних ... Актуально в 2018 році

4.6. Хімічні реакційні процеси

4.6.1. Технологічні системи, що поєднують кілька процесів (гідродинамічних, тепломасообмінних, реакційних), оснащуються приладами контролю регламентованих параметрів. Засоби управління, регулювання та протиаварійного захисту повинні забезпечувати стабільність і вибухонебезпечність процесу.

4.6.2. Технологічна апаратура реакційних процесів для блоків будь-яких категорій вибухонебезпечності оснащується засобами автоматичного контролю, регулювання та захисними блокуваннями одного або групи параметрів, що визначають вибухонебезпечність процесу (кількість і співвідношення надходять вихідних речовин, вміст компонентів в матеріальних потоках, концентрація яких в реакційній апаратурі може досягати критичних значень, тиск і температура середовища, кількість, витрата і параметри теплоносія і ін.). При цьому технологічне обладнання, що входить до складу установки з технологічними блоками I категорії вибухонебезпечності, оснащується не менш як двома датчиками на кожен небезпечний параметр (на залежні параметри по одному датчику на кожний), засобами регулювання і протиаварійного автоматичного захисту, а при необхідності - дублюючими системами управління і захисту.

4.6.3. Спрацьовування автоматичних систем протиаварійного захисту повинно здійснюватися за заданими програмами (алгоритмах).

4.6.4. У системах управління реакційними процесами в технологічних блоках, що мають QB<= 10, допускается использование средств ручного регулирования при условии автоматического контроля опасных параметров и сигнализации, срабатывающей при выходе их за допустимые значения.

4.6.5. У реакційних процесах, що протікають з можливим утворенням проміжних перекисних сполук, побічних вибухонебезпечних продуктів осмоления і ущільнення (полімеризації, поліконденсації) та інших нестабільних речовин з імовірним їх відкладенням в апаратурі і трубопроводах, передбачаються:

контроль за вмістом у вступнику сировину домішок, що сприяють утворенню вибухонебезпечних речовин, а також за наявністю в проміжних продуктах нестабільних сполук і забезпеченням заданого режиму;

введення інгібіторів, що виключають утворення в апаратурі небезпечних концентрацій нестабільних речовин; виконання особливих вимог, що пред'являються до якості застосовуваних конструкційних матеріалів і чистоті обробки поверхонь апаратів, трубопроводів, арматури, датчиків приладів, що контактують з звертаються в процесі продуктами;

безперервна циркуляція продуктів, сировини в ємнісний апаратурі для запобігання або зниження можливості відкладення твердих вибухонебезпечних нестабільних продуктів;

висновок збагаченої небезпечними компонентами реакційної маси з апаратури;

забезпечення встановлених режимів і часу зберігання продуктів, здатних полимеризоваться або осмоляется, включаючи терміни їх транспортування.

Вибір необхідних і достатніх умов організації процесу визначається розробником процесу.

Способи і періодичність контролю за вмістом домішок в сировині, нестабільних сполук в реакційній масі проміжних і кінцевих продуктів, порядок виведення реакційної маси, що містить небезпечні побічні речовини, режими і час зберігання продуктів встановлюються розробником процесу, відображаються в проектній документації та технологічному регламенті виробництва.

4.6.6. При можливості відкладення твердих продуктів на внутрішніх поверхнях обладнання і трубопроводів, їх забивання, в тому числі і пристроїв аварійного зливу з технологічних систем, передбачаються контроль за наявністю цих відкладень і заходи щодо їхнього безпечного видалення, а в необхідних випадках - резервне обладнання.

4.6.7. При застосуванні каталізаторів, в тому числі металоорганічних, які при взаємодії з киснем повітря і (або) водою можуть самозайматися і (або) вибухати, необхідно передбачати заходи, що виключають можливість подачі в систему сировини, матеріалів і інертного газу, що містять кисень і (або) вологу в кількостях, що перевищують гранично допустимі значення. Допустимі концентрації кисню і вологи, способи і періодичність контролю за їх вмістом у вихідних продуктах визначаються з урахуванням фізико-хімічних властивостей застосовуваних каталізаторів, категорії вибухонебезпечності технологічного блоку і регламентуються.

4.6.8. Дозування компонентів в реакційних процесах повинна бути переважно автоматичної і здійснюватися в послідовності, яка виключає можливість утворення всередині апаратури вибухонебезпечних сумішей або некерованого ходу реакцій, що визначається розробником процесу.

4.6.9. Для виключення можливості перегріву беруть участь в процесі речовин, їх самозаймання або термічного розкладання з утворенням вибухопожежонебезпечних продуктів в результаті контакту з нагрітими елементами апаратури визначаються і регламентуються температурні режими, оптимальні швидкості переміщення товарів, гранично допустимий час перебування їх в зоні високих температур.

4.6.10. Для виключення небезпеки некерованого розвитку процесу слід вживати заходів щодо його стабілізації, аварійної локалізації або звільнення апаратів.

4.6.11. Використання залишкового тиску середовища в реакторі періодичної дії для передавливания реакційної маси в інший апарат допускається в окремих, обґрунтованих випадках.

4.6.12. Апаратура жидкофазная процесів оснащується системами контролю і регулювання в ній рівня рідини і (або) коштами автоматичного відключення подачі цієї рідини в апаратуру при перевищенні заданого рівня або іншими засобами, що виключають можливість переливу.

4.6.13. Реакційні апарати вибухонебезпечних технологічних процесів із пристроями, як правило, оснащуються засобами автоматичного контролю за надійною роботою і герметичністю ущільнень валів мішалок, а також блокуваннями, що запобігають можливість завантаження в апаратуру продуктів при непрацюючих перемішують пристроях в тих випадках, коли це потрібно за умовами ведення процесу і забезпечення безпеки.

4.6.14. Реакційна апаратура, в якій відведення надлишкового тепла реакції при теплопередачі через стінку здійснюється за рахунок випаровування охолоджуючої рідини (холодоагенту), оснащується засобами автоматичного контролю, регулювання та сигналізації рівня холодоагенту в теплообмінних елементах.

4.6.15. В системах охолодження реакційної апаратури зрідженими газами:

температура холодоагенту (температура кипіння зрідженого газу) забезпечується підтримкою рівноважного тиску, значення якого повинно регулюватися автоматично;

передбачаються заходи, автоматично забезпечують звільнення (слив) холодоагенту з теплообмінних елементів реакційної апаратури, а також заходи, що виключають можливість підвищення тиску вище допустимого в системах охолодження при раптовому її відключенні.

4.6.16. Розробка і проведення реакційних процесів при отриманні або застосуванні продуктів, що характеризуються високою вибухонебезпечність (ацетилену, етилену при високих параметрах, пероксидних, металоорганічнихз'єднань і ін.), Схильних до термічного розкладання або мимовільної спонтанної полімеризації, саморазогрева, а також здатних самозайматися або вибухати при взаємодії з водою і повітрям, повинні здійснюватися з урахуванням цих властивостей і передбачати додаткові спеціальні заходи безпеки.

Вихідні дані для розрахунків. завдання курсової роботи: - систематизація закріплення і розширення теоретичних і практичних знань з цих дисциплін; - набуття практичних навичок і розвиток самостійності в рішенні інженерно технічних завдань; - підготовка студентів до роботи над подальшими курсовими та дипломними проектами ПРИСТРІЙ АПАРАТУ І ВИБІР КОНСТРУКЦІЙНИХ МАТЕРІАЛІВ Опис пристрою і принцип роботи апарату Реакційним апаратом називаються закриті посудини призначені для проведення ...

Поділіться роботою в соціальних мережах

Якщо ця робота Вам не підійшла внизу сторінки є список схожих робіт. Так само Ви можете скористатися кнопкою пошук

Вступ ...................................................................................................................................

1. Пристрій апарату і...............................
   1. …………………………
   2. ……
   3. Вибір конструкційних матеріалів………………………………………..

1. Мета розрахунків і вихідні дані……………………………………………………
   1. мета розрахунків ……………………………………………………………………
   2. Розрахункова схема апарату……………………………………………………..
   3. Вихідні дані для розрахунків……………………………………………….
   4. …………………………………………

1. Прочностной розрахунок основних елементів апарату……………………………….
   1. ………………………………………………
      1. Розрахунок товщини стінки обичайки корпусу, навантаженої надлишковим внутрішнім тиском……………………………………………………………..
      2. Розрахунок товщини стінки обичайки корпусу, навантаженого зовнішнім тиском
      3. Розрахунок обичайки сорочки, навантаженої внутрішнім тиском
   2. розрахунок днища ……………………………………………………………………..
      1. Розрахунок днища корпусу, навантаженого надлишковим внутрішнім тиском…………………………………………………………………………….
      2. Розрахунок товщини стінки днища корпусу, навантаженого зовнішнім тиском…………………………………………………………………………….
      3. Розрахунок днища сорочки, навантаженої надлишковим внутрішнім тиском…………………………………………………………………………….
   3. ………………………………………………..
   4. ………………………...
   5. Вибір і розрахунок опори…………………………………………………………...

висновки ………………………………………………………………………………………..

Список використаної літератури.......................................................................................

ВСТУП

Сучасне хімічне виробництво зі специфічними умовами роботи обладнання, що характеризується часто високими робочими параметрами (температурою і тиском) і в основному великою продуктивністю, вимагає створення апаратів високої якості.

Висока якість апаратів характеризується: високою ефективністю; довговічністю (термін служби не менше 15 років); економічністю; надійністю; безпекою; зручністю і простотою обслуговування, що залежать як від якості, так і від виготовлення.

Завдання курсової роботи:

Систематизація, закріплення і розширення теоретичних і практичних знань з цих дисциплін;

Набуття практичних навичок і розвиток самостійності в рішенні інженерно технічних завдань;

Підготовка студентів до роботи над подальшими курсовими та дипломними проектами

1. ПРИСТРІЙ АПАРАТУ І ВИБІР КОНСТРУКЦІЙНИХ МАТЕРІАЛІВ

1. Опис пристрою і принцип роботи апарату

Реакційним апаратом називаються закриті посудини, призначені для проведення різних фізико-хімічних процесів. Реактор апарат, в якому протікає основний процес хімічної технології; він повинен працювати ефективно, тобто забезпечувати певну глибину і вибірковість хімічного перетворення речовин. Реактор повинен відповідати таким вимогам: мати необхідний реакційний обсяг; забезпечувати задану продуктивність і гідродинамічний режим руху реагентів, створювати необхідну поверхню контакту фаз, підтримувати необхідний теплообмін, рівень активності каталізатора і т.д.

Конструкцію реакційного апарату визначає ряд факторів: температура, тиск, необхідна інтенсивність теплообміну, консистенція оброблюваних матеріалів, агрегатний стан матеріалів і т.д.

На кришці і корпусі апарату є два патрубка для підведення і відведення продуктів. За допомогою мішалки відбувається перемішування речовин. Для підтримки певної температури всередині реактора, апарат забезпечений сорочкою, на якій є два патрубка для підведення гріє агента і відведення конденсату.

1. Вибір конструктивного виконання основних елементів апарату

Елементами, що підлягають вибору і конструктивної опрацювання є: обичайка (корпус), днище, кришка, сорочка, мішалка, фланцеві з'єднання, опори.

Вибір конструктивного виконання основних елементів апарату виробляємо відповідно до використанням.

Для сталевих циліндричних обичайок, обичайки яких виконуються з листового прокату, застосовується ГОСТ 9617-76.

Днище вибираємо еліптичної форми з відбортовкою на циліндр (ГОСТ 6533-78) [стор.112, рис.7.1 (а), 1]. Розміри днища корпусу приймаємо згідно табл.7.2 стор.116:

; ; .

Кришки апаратів можуть бути як від'ємними, так і суцільнозварними з апаратом. Такі суцільнозварні апарати зазвичай забезпечені люками, які стандартизовані. Конструкція люка з кришкою приймаємо зі сферичною кришкою, виконання 1 з ущільненням на сполучному виступі.

Сорочки призначені для зовнішнього нагрівання або охолодження оброблюваних і зберігаються в апараті рідких продуктів. По конструкції сорочки бувають нероз'ємні і відокремлені. Більш простими і надійними в роботі є нероз'ємні сорочки. Тому приймаємо сталеву нероз'ємну сорочку для сталевого вертикального апарату типу 1 з еліптичних днищем і нижньому випуском продукції стор.164:

; ; ; .

Позначення: Сорочка 1-3000-3563-2-О ОСТ 26-01-984-74.

Сорочки з еліптичними днищами застосовуються при і, що відповідає заданим умовам в сорочці (,).

В апаратах для роз'ємного з'єднання складових корпусів і окремих частин застосовуються фланцеві з'єднання, переважно круглої форми. Конструкцію фланцевого з'єднання застосовуємо в залежності від робочих параметрів апарату. При і застосовують плоскі приварні фланці .

Конструкцію мішалки приймаємо турбінну відкриту. Турбінні мішалки забезпечують інтенсивне перемішування у всьому робочому обсязі змішувача при перемішуванні рідин в'язкістю до, а також грубих суспензій.

Установка апаратів на фундаменти або спеціальні несучі конструкції здійснюється здебільшого за допомогою опор. Вертикальні апарати зазвичай встановлюють на підвісних лапах, коли апарат розміщують між перекриттями в приміщенні або на спеціальних конструкціях. Приймаємо конструкцію опор лапи.

1. Вибір конструкційних матеріалів

При виборі конструкційних матеріалів необхідно враховувати:

Умови експлуатації апарату, тобто корозійні і ерозійні властивості середовища, температуру і тиск середовища;

Технологічні властивості використовуваного матеріалу: свариваемость, пластичність та інші;

Техніко-економічні міркування

Для корпусу апарату вибираємо сталь 12Х18Н10Т ГОСТ 5632-72. Сталь 12Х18Н10Т це високолегована сталь корозійна аустенітного класу. Дана сталь вельми поширена в хімічній промисловості і не є дефіцитною. Сталь не буде впливати на рідку середу, що знаходиться в корпусі апарату.

Згідно з умовою, в сорочці неагресивна середовище (водяний пар). З огляду на це, для сорочки вибираємо вуглецеву сталь звичайної якості ВСт3сп5 ГОСТ 380-71.

Мішалку і вал, які стикаються з робочим середовищем, виготовляються з сталей з корозійну стійкість не нижче, ніж сталь, з якої виконаний корпус апарату. Вибираємо також сталь 12Х18Н10Т ГОСТ 5632-72.

Так як в апараті нетоксична і не вибухонебезпечне середовище, а також робочий тиск не перевищує значення, то застосовують сальникові ущільнення.

Матеріал заготовок або готові кріпильні вироби повинні бути термооброблені. Сполучаються гайки і болти (шпильки) повинні виготовлятися з різних по твердості матеріалів, при цьому переважно більш твердими приймати болти (шпильки). Згідно матеріалом кріпильних деталей вибираємо Ст 35 ГОСТ 1050-74 НВ \u003d 229 (болти) і НВ \u003d 187 (гайки).

Матеріал прокладок вибираємо пароніт ГОСТ 480-80.

Прямолінійні і кільцеві стикові шви апарату, що виготовляється з листової сталі, виконуються напівавтоматичним зварюванням під шаром флюсу. Вибираємо зварювальні матеріали, що застосовуються для напівавтоматичного зварювання:

1. для високолегованої сталі 12Х18Н10Т:

Марка дроту 05Х20Н9ФБС ГОСТ 2246-70

1. для вуглецевої сталі ВСт3сп5:

Марка дроту СВ-08А ГОСТ 2246-70

Марка флюсу ОСЦ-45 ГОСТ 9087-69

1. для високолегованої сталі 12Х18Н10Т з вуглецевої ВСт3сп5:

Марка дроту 07Х25Н12Г2Т ГОСТ 2246-70

Марка флюсу АН-26С ГОСТ 9087-69

При виготовленні і приварок внутрішніх пристроїв апарату, опорних конструкцій застосовують ручну електродугове зварювання. Вибираємо зварювальні наступні матеріал:

1) для штуцерів, виконаних з високолегованої сталі 12Х18Н10Т, з корпусом:

Тип електрода Е08Х20Н9Г2Б ГОСТ 10052-75;

2) для штуцерів і опор, виконаних з вуглецевої сталі ВСт3сп5, з сорочкою:

Тип електрода Е50А ГОСТ 9467-75.

1. МЕТА РОЗРАХУНКІВ І ВИХІДНІ ДАНІ
   1. мета розрахунків

Метою роботи є:

Визначення товщини стінок обичайок, днищ корпусу і сорочки;

Визначення основних розмірів зміцнювальних елементів отворів;

Вибір фланцевого з'єднання, визначення діаметра та числа болтів фланцевого з'єднання;

Підбір і розрахунок опори

1. Розрахункова схема апарату

Конструкція змішувача для рідких середовищ із пристроєм, що наведена на малюнку 1. Відповідно до малюнком 1 основними елементами змішувача є: корпус з сорочкою, кришка, привід зі стійкою, що обертається мішалка, встановлена \u200b\u200bна валу, сальниковое і торцеве ущільнення, штуцер для відводу продуктів реакції .

Мал. 1 Розрахункова схема апарату.

1. Вихідні дані для розрахунків

Початкові дані:

обсяг апарату

У реакторі
середа	Температура, С	Тиск, МПа
Гліцерин, 30%
У сорочці
середа	Температура, С	Тиск, МПа
пар		0,33

значення діаметрів

маса приводу

Опори розташувати на стінці сорочки;

Привід на кресленні зображений умовно. Висоту приводу прийняти рівною висоті реактора.

1. Визначення розрахункових параметрів

Розрахункова температура визначається на підставі теплового розрахунку або результатів випробувань. У разі неможливості виконання теплового розрахунку розрахункова температура дорівнює робочої, але не менше 200 З, отже:

Робоча температура: корпусу

сорочки

Розрахункова температура: корпусу

сорочки

Розрахунковий тиск для корпусу апарату приймаємо рівним:

(2.1)

Перевіримо необхідність врахування тиску гідростатичного стовпа рідини, перевіривши умова:

; (2.2)

; (2.3)

де - щільність середовища в корпусі при робочій температурі. Середовищем в корпусі є 30% розчин гліцерину. Щільність розчину визначають за формулою:

; (2.4)

де W вологість, приймаємоW \u003d 90%;

Т \u003d 275 295 0 К, приймаємо Т \u003d 290 0 К;

Висота рівня рідини в корпусі апарату;

Умова виконується, отже, тиск гідростатичного стовпа рідини в апараті необхідно врахувати. Тоді розрахунковий тиск визначається за формулою:

; (2.5)

Допустиме напруження матеріалів корпусу вибираємо згідно табл.1.4 при розрахунковій температурі

Допустиме напруження матеріалів сорочки вибираємо згідно табл.1.3 при розрахунковій температурі

Розрахунковий тиск для сорочки:

(2.6)

Перевіримо необхідність урахування гідростатичного стовпа рідини в сорочці. За формулою (2.3):

Тоді за формулою (2.2) отримуємо:

Так як умова не виконується, то тиск гідростатичного стовпа рідини в апараті не враховуємо. Отже.

Пробний тиск при гідравлічному випробуванні корпусу визначаємо за формулою при:

; (2.7)

Пробний тиск при гідравлічному випробуванні сорочки визначаємо за формулою при:

; (2.8)

Допустимі напруги при гідравлічному випробуванні визначаються за формулою:

; (2.9)

де - поправочний коефіцієнт, що враховує вид заготовки. Для сталевого листового прокату

Межа плинності стали при 200 С. Для стали 12Х18Н10Т; для стали ВСт3сп5;

Для матеріалу корпусу;

Для матеріалу сорочки.

Перевіримо необхідність розрахунку апарату на внутрішнє пробне тиск, перевіривши умова:

; (2.10)

де - тиск гідровипробувань визначається за формулою:

; (2.11)

де - щільність води при;

Висота стовпа рідини (води);

За формулою (2.10) отримуємо:

Умова не виконується, отже, розрахунок на міцність корпусу апарату в умовах гідровипробувань проводити потрібно.

Перевіряємо умову (2.10) для сорочки:

де - висота рівня води в сорочці при гідровипробуванні;

За формулою (2.10) отримуємо:

Умова не виконується, отже, розрахунок на міцність сорочки апарату в умовах гідровипробувань проводити потрібно.

1. Розрахунки на міцність ОСНОВНИХ ЕЛЕМЕНТІВ АПАРАТІВ

1. Розрахунок циліндричних обичайок

Почнемо з розрахунку циліндричної обичайки корпусу.

На обечайку діють два тиску: надмірне внутрішнє (всередині реактора) і зовнішній тиск (тиск в сорочці), таким чином, при розрахунку циліндричної обичайки корпусу буде два варіанти товщини, з яких потрібно вибрати максимальний.

Обсяг, займаний обечайкой, визначається як різниця обсягу апарату і обсягу днища:

; (3.1)

Висота обичайки:

; (3.2)

Розрахункова довжина циліндричної обичайки корпусу:

; (3.3)

де - довжина обичайки, на яку діє зовнішнє тиск;

Висота циліндричної частини сопрягаемого днища, приймаємо згідно стор.118;

Висота еліптичної частини днища;

3.1.1 Розрахунок товщини стінки обичайки корпусу, навантаженої надлишковим внутрішнім тиском

Визначаємо розрахункову товщину обичайки корпусу, розрахунок ведемо по і:

; (3.4)

де - внутрішньо тиск;

Діаметр обичайки;

Розрахункова товщина обичайки для умов гідровипробувань:

; (3.5)

Перевіряємо умову:

; (3.6)

Умова не виконується, отже,.

Виконавча товщина стінки визначається за формулою:

; (3.7)

де з сумарна величина прибавки до розрахункових толщинам стінок. величиназ визначається за формулою:

; (3.8)

де з 1 прибавка для компенсації корозії та ерозії;

З 2 прибавка для компенсації мінусового допуску;

З 2 технологічна надбавка;

Надбавка з 1 визначається за формулою:

; (3.9)

де - швидкість корозії матеріалу корпусу стали 12Х18Н10Т

Т \u003d 20 років термін служби апарату;

значення з 2, з 3 дорівнюють нулю.

За формулою (3.7) отримуємо:

Вибираємо найближче більше стандартне значення.

3.1.2 Розрахунок товщини стінки обичайки корпусу, навантаженого зовнішнім тиском

Орієнтовна товщина стінки визначається за формулою:

; (3.10)

де - коефіцієнт, що визначається за рис.6.3 в залежності від значень коефіцієнтів і:

; (3.11)

де - коефіцієнт запасу стійкості для робочих умов, приймаємо згідно стор.105;

Коефіцієнт запасу стійкості для умов гідровипробувань приймаємо згідно стор.105;

Модуль пружності для сталі 12Х18Н10Т;

Модуль пружності для стали ВСт3сп5;

Розрахункова зовнішній тиск, приймаємо рівним тиску води в сорочці;

для робітників умов:;

для гідровипробувань:.

Розрахунковий коефіцієнт К3 визначається за формулою:

; (3.12)

Визначаємо: для робітників умов

Для умов гідровипробувань.

За формулою (3.10) для робітників умов:

Для умов гідровипробувань:

Розрахункову товщину стінки обичайки корпусу, навантаженої внутрішнім і зовнішнім тиском, приймаємо з умови максимуму:

; (3.13)

; (3.14)

Осьова стискаюча силаF визначається за формулою:

для робітників умов; (3.15)

для умов гідровипробувань (3.16)

Перевіримо стійкість обичайки корпусу. Повинно виконуватися умова:

для робітників умов; (3.17)

для умов гідровипробувань; (3.18)

де і - тиск в робочих умовах і гідровипробування відповідно;

І - що допускається зовнішнє тиск в робочих умовах і в умовах гідровипробувань;

І - що допускається осьова стискуюче зусилля в робочих умовах і в умовах гідровипробувань;

Допускаються зовнішнє тиск з умови міцності:

У робочих умовах; (3.19)

в умовах гідровипробувань; (3.20)

У робочих умовах; (3.21)

де В 1 визначається так:

; (3.22)

приймаємо В 1 \u003d 1;

В умовах гідровипробувань (3.23)

Допускаються зовнішнє тиск з урахуванням міцності і стійкості:

У робочих умовах; (3.24)

В умовах гідровипробувань; (3.25)

Перевіримо умову міцності обичайки:

У робочих умовах; (3.26)

В умовах гідровипробувань; (3.27)

Умови міцності виконуються.

Допустиме осьове стискальне зусилля з умови міцності:

Для робочих умов; (3.28)

для умов гідровипробувань; (3.29)

Допустиме осьове стискальне зусилля з умови стійкості в межах пружності при; (3.30)

; (3.31)

Для робочих умов;

для умов гідровипробувань.

Допустиме осьове стискальне зусилля з урахуванням обох умов:

Для робочих умов; (3.32)

для умов гідровипробувань; (3.33)

Перевіряємо умову (3.17):

Перевіряємо умову (3.18):

Обидва умови стійкості виконуються.

3.1.3 Розрахунок обичайки сорочки, навантаженої внутрішнім тиском

Розрахункова товщина обичайки сорочки визначається за формулою:

; (3.34)

де - тиск в сорочці;

Діаметр сорочки;

Коефіцієнт міцності зварного шва для стикових зварних швів сорочки з двостороннім суцільним проваром, виконуваних автоматичним зварюванням;

Для умов гідровипробувань:

; (3.35)

В якості розрахункової товщини

Виконавча товщина стінки:

; (3.36)

де з визначається за формулою:

; (3.37)

де - швидкість корозії матеріалу корпусу стали ВСт3сп5

Приймаємо більше стандартне значення.

Для робочих умов; (3.38)

для умов гідровипробувань; (3.39)

Перевіряємо умову міцності

Для робочих умов; (3.40)

Для умов гідровипробувань; (3.41)

1. розрахунок днища

Розрахунок починаємо вести з днища корпусу. На нього діють два тиску: зовнішнє і внутрішнє надлишковий.

3.2.1 Розрахунок днища корпусу, навантаженого надлишковим внутрішнім тиском

У робочих умовах; (3.42)

де - внутрішньо тиск;

Діаметр днища;

Допустимі напруги для сталі 12Х18Н10Т при;

Коефіцієнт міцності зварного шва при автоматичному дуговому електрозварювання, приймаємо згідно;

в умовах гідровипробувань; (3.43)

З двох значень вибираємо більше, тобто .

3.2.2 Розрахунок товщини стінки днища корпусу, навантаженого зовнішнім тиском

Товщина стінки еліптичного днища розраховується за формулою:

У робочих умовах; (3.44)

де К Е коефіцієнт приведення радіуса кривизни еліптичного днища. Для попереднього розрахунку приймаємо КЕ \u003d 0,9;

У робочих умовах

або;

для умов гідровипробувань; (3.45)

або;

Розрахункову товщину стінки днища корпусу, навантаженого надлишковим внутрішнім і зовнішнім тиском, приймаємо з умови:

; (3.46)

8,5 мм.

Виконавча товщина стінки:

; (3.47)

Приймаємо більше стандартне значення.

Допустиме внутрішньо надлишковий тиск:

; (3.48)

Перевіримо умову міцності:

; (3.49)

Допускаються зовнішнє тиск визначається за формулою:

Для робочих умов; (3.50)

Допустиме тиск з умови міцності:

; (3.51)

Допустиме тиск з умови стійкості:

; (3.52)

Коефіцієнт К Е визначаємо за формулою:

; (3.53)

; (3.54)

Для умов гідровипробувань; (3.55)

; (3.56)

Допустиме тиск з умови стійкості:

; (3.57)

Перевіряємо умову міцності

Для робочих умов; (3.58)

Для умов гідровипробувань; (3.59)

Обидва умови міцності виконуються.

3.2.3 Розрахунок днища сорочки, навантаженої надлишковим внутрішнім тиском

Розрахункова товщина стінки еліптичного днища визначається за формулою:

У робочих умовах; (3.60)

де - внутрішньо тиск;

Діаметр сорочки;

Допустимі напруги для стали ВСт3сп5 при;

Коефіцієнт міцності зварного шва при автоматичному дуговому електрозварювання, приймаємо згідно;

в умовах гідровипробувань; (3.61)

З двох значень вибираємо більше, тобто .

Виконавча товщина стінки:

; (3.62)

Приймаємо більше стандартне значення.

Допустиме внутрішнє надлишковий тиск:

Для робочих умов; (3.63)

для умов гідровипробувань; (3.64)

Перевіряємо умову міцності

Для робочих умов; (3.65)

Для умов гідровипробувань; (3.66)

Обидва умови міцності виконуються.

1. Розрахунок і зміцнення отворів

Зробимо розрахунок отвори, що не потребує зміцнення:

; (3.67)

де; (3.68)

; (3.69)

Перевіряємо умову:; (3.70)

Умова виконується, отже, зміцнювати даний отвір не слід. Також це відноситься і до решти отворів.

1. Вибір фланцевого з'єднання і розрахунок його болтів

Матеріал болтів, гайок сталь 35 ГОСТ 1050-74;

Матеріал фланців 20К;

Матеріал прокладки пароніт ГОСТ 480-80;

Розрахунковий тиск всередині апарату 0,136 МПа;

Розрахункова температура -

Внутрішній діаметр фланцевого з'єднання;

Товщина стінки;

Основні параметри фланцевого з'єднання:

Внутрішній діаметр фланця;

Зовнішній діаметр фланця;

Діаметр болтової окружності;

Геометричні розміри ущільнювальної поверхні;

Товщина фланця;

Діаметр отворів під болти;

Число отворів;

Діаметр болтів;

Основні параметри прокладки:

Зовнішній діаметр;

Внутрішній діаметр;

Ширина прокладки;

Навантаження, що діє на фланцеве з'єднання від надлишкового внутрішнього тиску:

; (3.71)

де - середній діаметр прокладки;

; (3.72)

Реакція прокладки в робочих умовах:

; (3.73)

де - ефективна ширина прокладки;

для плоских прокладок; (3.74)

Коефіцієнт, приймаємо по;

Зусилля, що виникає від температурних деформацій. Для приварних фланців з одного матеріалу:

; (3.75)

де - число болтів;

; (3.76)

де - крок болтів;

; (3.77)

Безрозмірний коефіцієнт. Для з'єднань з приварними фланцями:

; (3.78)

де; (3.79)

де - лінійна податливість прокладки;

(3.80)

де - модуль граничної пружності матеріалу прокладки, приймаємо згідно;

Лінійна піддатливість болтів:

; (3.81)

де - розрахункова довжина болта:

; (3.82)

де - довжина болта між опорними поверхнями головки болта і гайки;

; (3.83)

- ;

Розрахункова площа поперечного перерізу болта по внутрішньому діаметру різьби,;

Модуль поздовжньої пружності матеріалу болта;

Кутова податливість фланця:

; (3.83)

де w безрозмірний параметр;

коефіцієнт;

Безрозмірний параметр;

Орієнтовна товщина фланця;

Модуль поздовжньої пружності матеріалу фланця;

; (3.84)

де - безрозмірний параметр;

; (3.85)

для плоских приварних фланців; ; (3.86)

Приймаємо відповідно;

; (3.87)

де; (3.88)

Еквівалентна товщина втулки фланця для плоских приварних фланців;

Менша товщина конічної втулки фланця;

але; (3.89)

Приймаємо відповідно;

Приймаємо відповідно;

Коефіцієнт температурного лінійного розширення матеріалу фланців;

Коефіцієнт температурного лінійного розширення матеріалу болтів;

згідно;

згідно;

; (3.90)

де параметр, приймаємо згідно;

Коефіцієнт жорсткості фланцевого з'єднання;

; (3.91)

де; (3.92)

для плоских приварних фланців.

Приймаємо відповідно;

; (3.93)

Наведені згинальні моменти в диаметральном напрямку перетину фланця:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Умови міцності болтів:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Крутний момент на ключі при затягуванні болтів (шпильок) визначається по.

Умова міцності прокладки:

; (3.99)

; .

Умова міцності прокладки виконується.

s 1 фланця:

; (3.100)

при - приймаємо згідно

Максимальна напруга в перетиніs 0 фланця:

; (3.101)

де - приймаємо згідно;

Напруга в кільці фланця від дії моменту М0 :

; (3.102)

Напруження у втулці фланця від внутрішнього тиску:

; (3.103)

; (3.104)

Умова міцності фланця:

; (3.105)

при; (3.106)

Кут повороту фланця:

; (3.107)

для плоских фланців ;

. (3.108)

1. Вибір і розрахунок опори

Розрахунок ведеться по.

Визначаємо розрахункові навантаження. Навантаження на одну опору визначається за формулою:

; (3.109)

де, - коефіцієнти, що залежать від числа опор;

Р вага судини в робочих умовах і в умовах гідровипробування;

М зовнішній згинальний момент;

D діаметр сорочки;

e відстань між точкою докладання зусиль і підкладним листом.

Так як зовнішній згинальний момент дорівнює нулю, то формула (3.109) набирає вигляду:

; (3.110)

При числі опор;

Вага судини в робочих умовах;

Вага судини в умовах гідровипробувань;

для робітників умов;

для умов гідровипробувань;

Осьове напруження від внутрішнього тиску і згинального моменту:

; (3.111)

де - товщина стінки апарату в кінці терміну служби;

; (3.112)

де s виконавча товщина стінки апарату;

З надбавка для компенсації корозії;

З 1 додаткова надбавка;

для робітників умов;

для умов гідровипробувань.

Окружне напруга від внутрішнього тиску:

; (3.113)

для робітників умов;

для умов гідровипробувань.

Максимальна мембранне напруга від основних навантажень і реакції опори:

; (3.114)

для робітників умов;

для умов гідровипробувань.

Максимальна мембранне напруга від основних навантажень і реакції опори визначається за формулою:

; (3.115)

[1, стр.293, ріс.14.8];

для робітників умов;

для умов гідровипробувань

Максимальна напруга вигину від реакції опори:

; (3.116)

де - коефіцієнт, що залежить від параметрів і.[1, стр.293, ріс.14.9];

для робітників умов;

для умов гідровипробувань.

Умова міцності має вигляд:

; (3.117)

де - для робітників умов;

Для умов гідровипробувань;

для робітників умов;

для умов гідровипробувань;

Умова міцності виконується.

Товщина накладного листа визначається за формулою:

де - коефіцієнт, приймаємо згідно;

для робітників умов;

для умов гідровипробувань;

Остаточно приймаємо.

ВИСНОВКИ

Підсумком курсового проектування є детальний розрахунок апарату і його елементів виходячи з умов його експлуатації. Зокрема, був проведений розрахунок товщини обичайки, сорочки, днища; розрахунок фланцевого з'єднання; розрахунок зміцнення отворів; розрахунок опор. Також був проведений підбір матеріалів з урахуванням техніко-економічних показників. Більшість товщини елементів апарату були прийняті з запасом виходячи з розрахунків на міцність, що дає можливість застосовувати апарат при більш жорстких умовах, ніж задані.

Отже, на підставі розрахунок можна зробити висновок, що спроектований апарат придатний до експлуатації при заданих умовах.

СПИСОК ВИКОРИСТАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ

1. Лащинський А.А. Конструювання зварних хімічних апаратів: Довідник. Л .: Машинобудування. Ленингр. отд-ие, 1981. 382 с., іл.

2. Міхальов М.Ф. "Розрахунок і конструювання машин м апаратів хімічних виробництв";

3. Конспект лекцій з КРЕО

Інші схожі роботи, які можуть вас заінтересовать.вшм\u003e
5103.		Розрахунок теплообмінного апарату	297.72 KB
	Визначення параметрів газової суміші однакових для всіх термодинамічних процесів. В основних технологічних установках і пристроях нафтової і газової промисловості найбільш часто зустрічаються газами є вуглеводневі або їх суміші з компонентами повітря і невеликою кількістю домішок інших газів. Метою термодинамічної розрахунку є визначення основних параметрів газової суміші в ...
14301.		РОЗРАХУНОК АПАРАТУ пом'якшення води	843.24 KB
	Метою цього курсового проекту є виконання розрахунку станції пом'якшення води продуктивністю 100 куб. Розрахунок мембранного апарату полягає у визначенні необхідної кількості мембранних елементів складанні балансових схем по руху води і компонента підборі насосного обладнання для забезпечення необхідного робочого тиску при подачі води в мембранний апарат визначенні ...
1621.		Розрахунок елементів приводу (апарату, пристрої)	128.61 KB
	При виконанні курсового проекту студент послідовно проходить від вибору схеми механізму через багатоваріантність проектних рішень до його втілення в робочих кресленнях; долучаючись до інженерного творчості, освоюючи попередній досвід.
20650.		Прочностной розрахунок основних елементів апарату	309.89 KB
	Вихідні дані для розрахунків. Завдання курсової роботи: - систематизація закріплення і розширення теоретичних і практичних знань з цих дисциплін; - набуття практичних навичок і розвиток самостійності в рішенні інженерно технічних завдань; - підготовка студентів до роботи над подальшими курсовими та дипломними проектами ПРИСТРІЙ АПАРАТУ І ВИБІР КОНСТРУКЦІЙНИХ МАТЕРІАЛІВ Опис пристрою і принцип роботи апарату Реакційним апаратом називаються закриті посудини призначені для проведення ...
6769.		Пристрій мовного апарату	12.02 KB
	При диханні легені людини стискаються і розтискаються. Коли легкі стискаються, то повітря проходить через гортань, поперек якої розташовані голосові зв'язки у вигляді пружних м'язів. Якщо з легких йде повітряний струмінь, а голосові зв'язки з кинуто і напружені, то зв'язки коливаються - виникає музичний звук (тон)
13726.		Анатомія опорно-рухового апарату	46.36 KB
	У кістки головне місце займає: пластинчаста кісткова тканина яка утворює компактне речовина і губчаста речовина кістки. Хімічний склад і фізичні властивості кістки. Поверхня кістки покрита окістям. Окістя багата нервами і судинами через неї здійснюється харчування і іннервація кістки.
20237.		Порушення опорно-рухового апарату у дітей	156.13 KB
	Незважаючи на те, що опорно-рухова система є, здавалося б, найміцнішою структурою нашого організму, в дитячому віці вона найбільш вразлива. Саме в дитинстві та підлітковому віці виявляють такі патології як кривошия, плоскостопість, сколіоз, кіфоз та інші порушення постави. І якщо вчасно не вжити належних заходів для усунення вроджених або з'явилися у дитини дефектів
17394.		Аналіз діяльності апарату Гольджі в клітці	81.7 KB
	Апарат Гольджі є компонентом всіх еукаріотичних клітин (практично єдиний виняток - еритроцити ссавців). Він являє собою найважливішу мембранну органеллу, керуючу процесами внутрішньоклітинного транспорту. Основними функціями апарату Гольджі є модифікація, накопичення, сортування і направлення різних речовин до відповідних внутрішньоклітинні компартменти, а також за межі клітини.
11043.		РОЗРАХУНОК І ВИБІР ПОСАДОК ТИПОВИХ З'ЄДНАНЬ. Розрахунок розмірного КІЛ	2.41 MB
	Стан сучасної вітчизняної економіки обумовлено рівнем розвитку галузей промисловості, що визначають науково-технічний прогрес країни. До таких галузей передусім відноситься машинобудівний комплекс, що виробляє сучасні автотранспортні засоби, строї тільні, підйомно-транспортні, дорожні, меліоративні машини та інше обладнання.
18482.		Проектування кожухотрубного теплообмінного апарату вертикального типу	250.25 KB
	У підігрівачі ПСВ холодна вода з мережі тече по теплообмінних труб, в той же час гріючийпар надходить крізь пароподводящій патрубок у внутрішньо міжтрубний простір, де стикаючись з теплообмінними трубами, підігріває воду. Утворений під час цього процесу конденсат відводиться через спеціальний патрубок внизу корпусу.

РОЗРАХУНОК НАСЛІДКІВ ВИБУХУ

ВСЕРЕДИНІ ТЕХНОЛОГІЧНОГО ОБЛАДНАННЯ

Розвиток хімічної промисловості супроводжується збільшенням масштабів виробництва, потужності установок і апаратів і ускладненням технологічних процесів і режимів управління виробництвом. Внаслідок ускладнення і збільшення виробництва, що відбуваються аварії мають все більш тяжкі наслідки. Особливу небезпеку становлять хімічні, вибухонебезпечні виробництва, атомні електростанції, склади вибухових і легкозаймистих речовин, боєприпасів, а також судини і резервуари, призначені для зберігання і транспортування нафтопродуктів і зріджених газів.

В даний час в світі все більше уваги приділяється питанням забезпечення на високому рівні захисту навколишнього середовища, безпеки життєдіяльності та охорони праці. Одним з можливих шляхів зниження ризику виникнення надзвичайних ситуацій на промислових об'єктах є аналіз відбулися аварій. На їх основі розробляються заходи щодо попередження виникнення аварій і запобігання небезпечних наслідків.

Одним з видів аварій на промислових об'єктах є вибухи технологічного обладнання. Вибух обладнання несе потенційну небезпеку ураження людей і володіє руйнівною здатністю.

Вибух (вибухове перетворення) - це процес швидкого фізичного або хімічного перетворення речовини, що супроводжується переходом потенційної енергії цієї речовини в механічну енергію руху або руйнування. Залежно від виду енергоносія і умов енерговиділення при вибуху розрізняють хімічні і фізичні джерела енергії.

Фізичний вибух може бути викликаний раптовим руйнуванням судини зі стисненим газом або з перегрітої рідиною, змішуванням перегрітих твердих речовин (розплаву) з холодними рідинами і т. Д.

Джерелом хімічного вибуху є бистропротекающие самоускоряющіхся екзотермічні реакції взаємодії горючих речовин з окислювачами або термічного розкладання нестабільних сполук.

Фізичні вибухи в обладнанні

Фізичні вибухи, як правило, пов'язують з вибухами судин від тиску газів або парів.

У хімічній технології часто доводиться навмисно стискати як інертні, так і горючі гази, витрачаючи при цьому електричну, теплову або інші види енергії. При цьому стиснений газ (пар) знаходиться в герметичних апаратах різних геометричних форм і обсягів. Однак в ряді випадків стиснення газів (парів) в технологічних системах відбувається випадково внаслідок перевищення регламентованої швидкості нагріву рідини зовнішнім теплоносієм.

При вибухах судин під тиском можуть виникати сильні ударні хвилі, утворюється велика кількість осколків, що призводить до серйозних руйнувань і травм. При цьому загальна енергія вибуху переходить в основному в енергію ударної хвилі і кінетичну енергію уламків.

Багато рідини зберігаються або використовуються в умовах, коли тиск їх парів значно перевищує атмосферний. Енергія перегріву рідини може бути джерелом чисто фізичних вибухів, наприклад, при інтенсивному перемішуванні рідин з різними температурами, при контакті рідини з розплавами металу і нагрітими твердими тілами. При цьому не відбувається хімічних перетворень, а енергія перегріву витрачається на пароутворення, яке може протікати з такою швидкістю, що виникає ударна хвиля. Маса утворюються пари і швидкість пароутворення при цьому визначаються по матеріальним і тепловим балансами двох можливих моделей аварійних ситуацій: 1) тепловиділення з паротворенням відбувається при постійному обсязі; 2) за виділенням тепла при збереженні обсягу слід розширення зі збереженням теплового рівноваги.

При змішуванні двох рідин з істотно різними температурами можливі явища фізичної детонації з утворенням хмари рідких крапель одного з компонентів.

На промислових підприємствах нейтральні (негорючі) стислі гази - азот, діоксид вуглецю, фреони, повітря - у великих обсягах знаходяться головним чином в сферичних газгольдерах високого тиску.

9 липня 1988 р стався вибух кульового газгольдера стисненого повітря об'ємом 600 м3 (радіус сфери 5,25 м), виготовленого зі сталі товщиною стінки 16 мм і розрахованого для роботи під тиском 0,8 МПа. Вибуху газгольдера (сталось при тиску 2,3 МПа) передувало повільне підвищення тиску до межі текучості сталі, з якої він був виготовлений.

Кульовий газгольдер входив до складу технологічного агрегату виробництва карбаміду, введеного в експлуатацію в 1988 р Повітря в газгольдер надходив із загальної заводської технологічної лінії через зворотній клапан і арматуру. Газгольдер не був обладнаний засобами скидання тиску, так як максимально можливий тиск повітря (0,8 МПа) в ньому забезпечувалося його стабілізацією в технологічній системі і характеристиками повітряних компресорів типу ВП-50-8. Контроль тиску здійснювався показує за місцем і реєструючим манометрами на пульті управління.

З газгольдера повітря надходило по системі трубопроводів на технологічні потреби, в тому числі в відділення очищення СО2 від горючих домішок. У це відділення повітря з газгольдера відводився по трубопроводу діаметром 150 мм в нагнетательную лінію турбокомпресора СО2 типу «Бабет», що працює під тиском 2,3 МПа і є одночасно приймальною лінією дожимная до 10,0 МПа поршневого компресора (4ДВК-210-10); підводиться повітря призначався для продувки системи компримування і через неї технологічної лінії від СО2 перед ремонтом.

Після закінчення ремонту технологічної установки був включений турбокомпресор СО2 і через 10 хв при русі тиску в лінії нагнітання 2,3 МПа був включений поршневий компресор з регулюванням на режимне тиск 10,0 МПа. Після пуску відцентрового компресора СО2 тиск в повітряному газгольдері стало зростати; при цьому манометр зі шкалою 0,8 МПа на пульті управління «зашкалило». Діоксид через нещільно закритий вентиль з нагнітального трубопроводу, що працює відцентрового компресора по повітряної лінії надходив в повітряний газгольдер. Тиск газу в газгольдері зростала протягом 4 год, що призвело до руйнування газгольдера від перевищення тиску.

Надходження СО2 в повітряний газгольдер підтверджується зниженням температури повітря до 0 ° С за рахунок дроселювання СО2 з тиском нагнітання відцентрового компресора до тиску в газгольдері.

В областях низького тиску ударної хвилі зруйновано до 100% скління в шести виробничих будинках, що знаходяться на відстані м від місця установки вибухнув газгольдера; незначні пошкодження скління (до 10%) відзначалися в будинках житлових кварталів, розташованих в 2500 м від місця вибуху.

Велику небезпеку представляли розлітаються осколки оболонки газгольдера.

Хімічні вибухи в обладнанні

Екзотермічні хімічні реакції проводять в технологічних системах (реакторах), збалансованих по тепловому режиму. Виділяється при реакції тепло відводиться зовнішнім холодоагентом через стінки теплообмінних елементів з нагрітими продуктами реакції або з надмірною сировиною за рахунок його випаровування і т. Д. Сталий протікання реакційного процесу забезпечується рівністю швидкостей тепловиділення і тепловідведення. Швидкість реакції і відповідно припливу тепла зростає за степеневим законом з ростом концентрації реагентів і швидко збільшується при підвищенні температури.

При виході хімічної реакції з-під контролю можливі наступні механізми вибухів.

1. Якщо реакційна маса являє собою конденсовані ВВ, при досягненні критичної температури можлива детонація продукту; при цьому вибух буде відбуватися за механізмом вибуху точкового заряду вибухової речовини в оболонці. Енергія вибуху буде визначатися тротиловим еквівалентів всієї маси ВВ в системі.

2. В умовах газофазних процесів можливо термічний розклад газів або вибухове горіння газової суміші; їх слід розглядати як вибухи газів в замкнутих обсягах з урахуванням реальних енергетичних потенціалів і тротилових еквівалентів.

3. У жидкофазная процесах можливий варіант аварійного вибухового енерговиділення: перегрів рідини і підвищення тиску пара над нею до критичної позначки.

Загальна енергія вибуху хмари буде дорівнює сумі еквівалентів теплот згоряння парів, наявних в системі і додатково утворюються при випаровуванні рідини.

Причинами виходу з-під контролю екзотермічної хімічної реакції часто є зниження теплопритоку в жидкофазная періодичних процесах з великими масам і реагуючих речовин і обмежені можливості тепловідведення звичайними методами. До таких процесів відноситься, зокрема, полімеризація в масі мономера, при якій швидкість реакції регулюється звичайними методами, а також дозуванням ініціюють речовин. На випадок виходу процесу з-під контролю додатково передбачають введення в реакційну масу речовин, що знижують швидкість або пригнічують екзотермічну реакцію.

Деякі речовини можуть полимеризоваться більш-менш мимоволі, і звичайні реакції полімеризації будуть екзотермічні. Якщо мономер - летючий, як це часто буває, досягається стадія, при якій може статися небезпечне підвищення тиску. Іноді полімеризація може протікати тільки при підвищених температурах, але для деяких речовин, таких, як етиленоксид, полімеризація може початися при кімнатній температурі, особливо коли вихідні з'єднання забруднюються речовинами, які прискорюють полімеризацію.

Подібні аварії відбувалися при полімеризації вінілхлориду та інших мономерів, в сховищах хлоропрену і в залізничних цистернах з рідким хлором, вуглеводнями та іншими активними сполуками, коли в них помилково закачували речовини, які взаємодіють з містяться в них продуктами. При значному перевищенні тепловиділення в порівнянні з теплоотводом при таких аваріях відбувається повне розкриття технологічної системи, при якому різко зменшується тиск, знижується швидкість хімічної реакції або вона зовсім припиняється. В цьому випадку загальний енергетичний потенціал становить суму еквівалентів енергій згоряння парів (газів), що знаходяться над рідиною і утворюються в результаті випаровування під дією тепла перегріву рідини до температури, відповідної критичним умовам руйнування системи.

Так само найпростіший випадок вибуху - це процес розкладання, який дає газоподібні продукти. Один із прикладів - пероксид водню, який розкладається зі значною теплотою реакції, даючи водяна пара і кисень:

2Н2О2 -\u003e 2Н2О + О2 - 23,44 ккал / моль

Як побутової продукт пероксид водню продається у вигляді 3% -ного водного розчину і становить незначну небезпеку. Інакше справа йде з пероксидом водню «високої проби», концентрація якого становить 90% або більше. Розкладання такий Н2О2 прискорюється поруч речовин, що використовується в якості реактивного палива або в газовій турбіні для накачування палива до головних двигунів.

Одним із прикладів може служити окислювально-відновні реакції і конденсації:

1). Окислювально-відновні реакції, в яких повітря або кисень реагує з відновником, дуже звичні і складають основу всіх реакцій горіння. У тих випадках, коли відновник є недіспергірованним твердою речовиною або рідиною, реакції горіння протікають недостатньо швидко, щоб стати вибуховими. Якщо тверда речовина дрібно роздроблене або рідина знаходиться у вигляді крапельок, то можливий швидкий ріст тиску. Це може привести в умовах замкнутого обсягу до зростання надлишкового тиску аж до 0,8 МПа.

2). Реакції конденсації вельми поширені. Вони особливо широко застосовуються у виробництві фарб, лаків і смол, де служать основою процесів в реакторах безперервної дії зі змійовиками для нагрівання або охолодження. Зареєстровано багато прикладів неконтрольованих реакцій, обумовлених тим, що швидкість перенесення тепла в таких судинах є лінійною функцією різниці температур між реакційною масою і охолоджувачем, тоді як швидкість реакції - це експоненціальна функція температури реагенту. Однак завдяки тому, що швидкість виділення тепла, будучи функцією концентрації реагентів, під час протікання реакції зменшується, небажаний ефект до деякої міри компенсується.

Таким чином, енергія вибуху, викликаного виходом з-під контролю екзотермічної хімічної реакції, залежить від характеру технологічного процесу і його енергетичного потенціалу. Такі процеси, як правило, оснащуються відповідними засобами управлінь та протиаварійного захисту, що знижує можливість розвитку аварії. Однак хімічні реакції часто є джерелом некерованого вивільнення енергії в апаратурі, в якій не передбачено організований тепловідвід. У цих умовах почалися самоускоряющіхся хімічні реакції неминуче призводять до руйнування технологічних систем.

Статистика аварій

У таблиці 1 представлені дані про аварії, пов'язаних з вибухами всередині технологічного обладнання.

Таблиця 1 - Перелік відбулися аварій

Дата і місце аварії	вид аварії	Опис аварії і основні причини	Масштаби розвитку аварії, максимальні зони дії вражаючих факторів	число постраждалих	Джерело інформації
м Іонава	Вибух резервуара-сховища	В результаті полімеризації вінілацетату виділилося тепло, достатнього для створення руйнівної тиску.	Руйнування резервуара.
	Руйнування апарату окислення	При виході з-під контролю екзотермічної реакції окислення изопропилбензола повітрям сталося руйнування апарату від різкого підйому тиску.	Руйнування апарату.
склад Сумгаїтська ПО	Вибух сферичного резервуара	Внаслідок розпочатого процесу полімеризації бутадієну сталося руйнування резервуара.	Вриваючись резервуара спричинив за собою вибух цистерни. Осколками пошкоджені сусідні резервуари і будівля.

Продовження таблиці 1

	вибух газгольдера	Вибуху газгольдера передувало повільне підвищення тиску до межі текучості сталі.	На відстані м від газгольдера 100% зруйновано скління, 2500 м - 10%.
02.1990 Новокуйбишевський НПЗ	вибух судини	Посудина зруйнувався в результаті перевищення тиску пари пропан-бутанової фракції в сепараторі.	Руйнування ємності по суцільному металу обичайки.
	вибух реактора	В результаті екзотермічної хімічної реакції розкладання нітромасси і перевищення тиску стався вибух реактора.	Зруйновано будівлю, в якому знаходився реактор.
07.1978 Сан-Карлос	Розрив оболонки автоцистерни		Осколки розлетілися на відстань 250 м, 300 м, 50 м. Тягач виявився на відстані 100м.
07.1943 Людвігсгафене,	вибух цистерни	Через перевищення гідравлічного тиску	Руйнування оболонки.

Продовження таблиці 1

Німеччина		зруйнувалася цистерна, яка містить бутан-бутиленовой суміші.
07.1948 Людвігсгафене, Німеччина	Вибух цистерни диметилового ефіру	Через перевищення гідравлічного тиску зруйнувалася цистерна.	Руйнування оболонки.
10.02.1973 Нью-Йорк, США	Вибух в резервуарі	При ремонті резервуара вибухнули пари природного газу від іскри.	Руйнування резервуара.	40 осіб загинуло, 2 постраждали.
24.10.1973 Шеффілд, Англія	Вибух підземного резервуару	Вибух залишків речовини від обладнання для різання матеріалів полум'ям.	Радіус руйнувань склав близько півкілометра.	3 людини загинуло, 29 отримали поранення
19.12.1982 р Каракас, Венесуела	вибух резервуара	На складі нафтосховища вибухнув резервуар з 40 тис. Т палива	Палаюча нафта хлинула в місто і в море. Загорівся танкер в бухті і вибухнув ще один резервуар на березі.	140 осіб загинуло, постраждало більше 500.
20.06.2001 Каталонія, Іспанія	вибух резервуара	Вибух резервуара з технічним спиртом стався на хімічному підприємстві.		2 людини загинуло

Методика розрахунку

При вибухах обладнання основним вражаючим фактором є ударна повітряна хвиля.

При оцінці параметрів аварійного вибуху ємності з інертним газом (сумішшю газів) допускається, що оболонка має сферичну форму. Тоді напруга в стінці сферичної оболонки визначається за формулою:

σ \u003d ΔP · r / (2d), (1)

де σ - напруга в стінці сферичної оболонки, Па;

ΔP - перепад тисків, Па;

r - радіус стінки оболонки, м;

d - товщина стінки оболонки, м.

Перетворення формули (1) дозволяє розрахувати руйнівний тиск (умова руйнування - σ ≥ σв):

ΔP \u003d 2d · σв / r, (2)

де σв - тимчасовий опір руйнуванню матеріалу, Па.

Тиск парогазової суміші в ємності:

Р \u003d ΔP + Р0, (3)

де Р0 - атмосферний тиск, 0,1 · 106 Па.

Рівняння ізентропи:

Р / Р 0 \u003d (ρ / ρ0) γ, (4)

де γ - показник адіабати газу;

ρ0 - щільність газу при атмосферному тиску, кг / м3,

ρ - щільність газу при тиску в ємності, кг / м3.

Щільність газу при тиску в ємності визначається після перетворення рівняння ізентропи (4):

ρ \u003d ρ0 · (Р / Р 0) 1 / γ, (5)

Повна маса газу:

С \u003d ρ · V, (6)

де V - об'єм парогазової суміші, м3.

Під час вибуху ємності під внутрішнім тиском Р інертного газу (суміші газів) питома енергія Q газу:

Q \u003d ΔP / [ρ · (γ - 1)] (7)

У разі стисненого вибухонебезпечного газу:

Q \u003d Q в + ΔP / [ρ · (γ - 1)], (8)

де Qв - питома енергія вибуху газової суміші, Дж / кг.

Тротиловий еквівалент вибуху ємності з газом складе:

qтнт \u003d Q · З / Qтнт, (9)

де Qтнт - питома енергія вибуху тротилу, рівна 4,24 · 106 Дж / кг.

Еквівалент по ударній хвилі оцінюється з коефіцієнтом 0,6:

qу. в. \u003d 0,6 · qтнт (10)

q \u003d 2 · Qу. в. (11)

Надмірний тиск на фронті ударної хвилі (ΔРфр, МПа) на відстані R визначається за формулою для сферичної УВВ у вільному просторі:

де, R - відстань від епіцентру вибуху до реципієнта, м.

У таблиці 2 представлені значення гранично допустимого надлишкового тиску ударної хвилі при згорянні газо-, паро - або пилоповітряних сумішей в приміщенні або відкритому просторі, для яких підбираються відстані для визначення зон ураження.

Таблиця 2 - Гранично допустимі надлишкові тиску при згорянні газо-, паро - або пилоповітряних сумішей в приміщенні або відкритому просторі

ступінь поразки	Надмірний тиск, кПа
Повне руйнування будівель (Смертельне ураження людини)
50% -ве руйнування будівель
Середні пошкодження будівель
Помірні пошкодження будівель (пошкодження внутрішніх перегородок, Рам, дверей і т. П.)
Нижній поріг пошкодження людини хвилею тиску
Малі пошкодження (розбито частину скління)

Імпульс хвилі тиску, кПа · с:

Формули (12,13) \u200b\u200bсправедливі за умови ≥0,25.

Умовна ймовірність ураження надлишковим тиском, що розвивається під час вибуху парогазоповітряні сумішей, людини, що знаходиться на певній відстані від епіцентру аварії, визначається за допомогою «пробитий-функції» Pr, яка розраховується за формулою:

Pr \u003d 5 - 0,26 · ln (V), (14)

де

Зв'язок функції Рr з ймовірністю Р тій чи іншій мірі ураження знаходиться по таблиці 3.

Таблиця 3 - Зв'язок ймовірності поразки з функцією «пробитий»

Основною метою розрахунків за даною методикою є визначення радіусів зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини і визначення ймовірності ураження людей, що знаходяться на певній відстані від епіцентру вибуху.

приклади розрахунків

фізичні вибухи

приклад №1

Вибух кульового газгольдера стисненого повітря об'ємом V \u003d 600 м3 стався внаслідок перевищення регламентованого тиску. Апарат розрахований для роботи під тиском Р \u003d 0,8 МПа. Вибух стався при тиску Р \u003d 2,3 МПа. Щільність газу при нормальному тиску ρ \u003d 1,22 кг / м3, показник адіабати γ \u003d 1,4. Оцінити наслідки вибуху стисненого повітря в кульовому газгольдері (визначити радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини) і визначити ймовірність ураження людини на відстані R \u003d 50 м.

Рішення:

Визначається перепад тисків, перетворивши формулу (3):

? Р \u003d 2,3 - 0,1 \u003d 2,2 МПа

Розраховується щільність газу за рівнянням (5):

ρ \u003d 1,22 · (2,3 / 0,1) 1 / 1,4 \u003d 11,46 кг / м3

Повна маса газу:

С \u003d 11,46 · 600 \u003d 6873 кг

Q \u003d 2,2 / \u003d 0,48 МДж / кг

qтнт \u003d 0,48 · 6873 / 4,24 \u003d 778 кг

Еквівалент по ударній хвилі:

qу. в. \u003d 0,6 · 778 \u003d 467 кг

Стосовно до наземного вибуху приймається значення:

q \u003d 2 · 467 \u003d 934 кг

Результати розрахунку наведені нижче (таблиця 4).

Таблиця 4 - Радіуси зон впливу УВВ

ΔРфр, кПа

Для визначення ймовірності ураження людини на заданій відстані за формулами (12,13) \u200b\u200bрозраховуються надмірний тиск у фронті хвилі і питомий імпульс для відстані 50 м:

50/(9341/3) = 5,12

ΔРфр \u003d 0,084 / 5,12 + 0,27 / 5,122 + 0,7 / 5,123 \u003d 31,9 кПа.

I \u003d 0,4 · 9342/3/50 \u003d 0,76 кПа · с

Умовна ймовірність ураження надлишковим тиском людини, що знаходиться на 50 м від епіцентру аварії, визначається за допомогою пробитий - функції Pr, яка розраховується за формулою (14):

V \u003d (17500 / (31,9 · 103)) 8,4 + (290 / (0,79 · 103)) 9,3 \u003d 0,0065

Pr \u003d 5 - 0,26 · ln (0,0065) \u003d 6,31

За допомогою таблиці 3 визначається ймовірність. Людина, що знаходиться на відстані 50 м, може отримати травми різного ступеня тяжкості з ймовірністю 91%.

приклад №2

Вибух кульового газгольдера діоксиду вуглецю об'ємом V \u003d 500 м3 (радіус сфери 4,95 м) стався внаслідок перевищення регламентованого тиску. Апарат виготовлений зі сталі 09Г2С товщиною стінки 16 мм і розрахований для роботи під тиском Р \u003d 0,8 МПа. Тимчасовий опір руйнування матеріалу σв \u003d 470 МПа. Щільність газу при нормальному тиску ρ \u003d 1,98 кг / м3, показник адіабати γ \u003d 1,3. Оцінити наслідки вибуху стисненого діоксиду вуглецю в кульовому газгольдері (визначити радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини) і визначити ймовірність ураження людини на відстані R \u003d 120 м.

Рішення:

Руйнівна тиск визначається за формулою (2):

ΔP \u003d 2 · 0,016 · 470 / 4,95 \u003d 3 МПа

Визначається тиск парогазової суміші в ємності по формулі (3):

Р \u003d 3 + 0,1 \u003d 3,1 МПа

Розраховується щільність газу за рівнянням (5) при тиску Р:

ρ \u003d 1,98 · (3,1 / 0,1) 1 / 1,3 \u003d 28,05кг / м3

Повна маса газу:

С \u003d 28,05 · 550 \u003d 14026 кг

За формулою (7) розраховується питома енергія газу:

Q \u003d 3 / \u003d 0,36 МДж / кг

Тротиловий еквівалент вибуху газу складе:

qтнт \u003d 0,36 · 14026 / 4,24 \u003d 1194 кг

Еквівалент по ударній хвилі:

qу. в. \u003d 0,6 · 1194 \u003d 717 кг

Стосовно до наземного вибуху приймається значення:

q \u003d 2 · 717 \u003d 1433 кг

Методом підбору величини відстані від епіцентру вибуху за формулами (12,13) \u200b\u200bвизначаються радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини, зазначені в таблиці 2.

Результати розрахунку наведені нижче (таблиця 5).

Таблиця 5 - Радіуси зон впливу УВВ

ΔРфр, кПа

Для визначення ймовірності ураження людини на заданій відстані за формулами (12,13) \u200b\u200bрозраховуються надмірний тиск у фронті хвилі і питомий імпульс для відстані 120 м:

120/(14333) = 10,64

ΔРфр \u003d 0,084 / 10,64 + 0,27 / 10,642 + 0,7 / 10,643 \u003d 10,9 кПа.

I \u003d 0,4 · 14332/3/120 \u003d 0,42 кПа · с

Умовна ймовірність ураження надлишковим тиском людини, що знаходиться на 120 м від епіцентру аварії, визначається за допомогою пробитий - функції Pr, яка розраховується за формулою (14):

V \u003d (17500 / (10,9 * 103)) 8,4 + (290 / (0,42 * 103)) 9,3 \u003d 0,029

Pr \u003d 5 - 0,26 * ln (0,029) \u003d 5,92

За допомогою таблиці 3 визначається ймовірність. Людина, що знаходиться на відстані 120 м, може отримати травми різного ступеня тяжкості з ймовірністю 82%.

хімічні вибухи

приклад №1

Зі сховища об'ємом V \u003d 1000 м3 був злитий толуол для проведення ремонту. На початку зварювання стався вибух парів толуолу. Щільність парів повітрям при нормальному тиску ρ \u003d 3,2, показник адіабати γ \u003d 1,4, ВКМЗ - 7,8% об., Теплота вибуху газу 41 МДж / кг. Оцінити наслідки вибуху (визначити радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини) і визначити ймовірність ураження людини на відстані R \u003d 100 м.

Рішення:

У сховищі атмосферний тиск Р \u003d 0,1 МПа.

Щільність парів:

ρ \u003d 3,2 · 1,29 \u003d 4,13 кг / м3

Обсяг пара знаходиться через ВКМЗ (вважається, що весь обсяг заповнений сумішшю з концентрацією парів толуолу, відповідної ВКМЗ):

V \u003d 1000 · 7,8 / 100 \u003d 78 м3

Повна маса газу:

З \u003d 4,13 · 78 \u003d 322 кг

За формулою (8) розраховується питома енергія газу:

Q \u003d 41 + 1 / \u003d 41,06 МДж / кг

Тротиловий еквівалент вибуху складе:

qтнт \u003d 41,06 · 322 / 4,24 \u003d 3118 кг

Еквівалент по ударній хвилі:

qу. в. \u003d 0,6 · 3118 \u003d тисячу вісімсот сімдесят одна кг

Стосовно до наземного вибуху приймається значення:

q \u003d 2 · тисячу вісімсот сімдесят одна \u003d 3742 кг

Методом підбору величини відстані від епіцентру вибуху за формулами (12,13) \u200b\u200bвизначаються радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини, зазначені в таблиці 2.

Результати підрахунку тисків і імпульсів наведені нижче (таблиця 6).

Таблиця 6 - Радіуси зон впливу УВВ

ΔРфр, кПа

Для визначення ймовірності ураження людини на заданій відстані за формулами (12,13) \u200b\u200bрозраховуються надмірний тиск у фронті хвилі і питомий імпульс для відстані 100 м:

100/(37421/3) = 6,44

ΔРфр \u003d 0,084 / 6,44 + 0,27 / 6,442 + 0,7 / 6,443 \u003d 22,2 кПа.

I \u003d 0,4 · 37422/3/100 \u003d 0,96 кПа · с

Умовна ймовірність ураження надлишковим тиском людини, що знаходиться на 100 м від епіцентру аварії, визначається за допомогою пробитий - функції Pr, яка розраховується за формулою (14):

V \u003d (17500 / (22,2 · 103)) 8,4 + (290 / (0,96 · 103)) 9,3 \u003d 0,14

Pr \u003d 5 - 0,26 · ln (0,14) \u003d 5,51

За допомогою таблиці 3 визначається ймовірність. Людина, що знаходиться на відстані 100 м, може отримати травми різного ступеня тяжкості з ймовірністю 69%.

приклад №2

Вибух залізничної цистерни об'ємом V \u003d 60 м3, заповненої на 80% толуолом, стався в результаті удару блискавки. Щільність газу при нормальному тиску ρ \u003d 4,13 кг / м3, показник адіабати γ \u003d 1,4, ВКМЗ - 7,8% об., Теплота вибуху газу 41 МДж / кг. Тиск в цистерні Р \u003d 0,1 МПа. Оцінити наслідки вибуху (визначити радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини) і визначити ймовірність ураження людини на відстані R \u003d 30 м.

Рішення:

Обсяг газу визначається через коефіцієнт заповнення і ВКМЗ (вважається, що весь обсяг заповнений сумішшю з концентрацією парів толуолу, відповідної ВКМЗ):

V \u003d 60 · 0,2 · 0,078 \u003d 0,936 м3

Повна маса газу:

З \u003d 4,13 · 0,936 \u003d 3,9 кг

За формулою (7) розраховується питома енергія газу:

Q \u003d 41 + 0,9 / \u003d 41,1 МДж / кг

Тротиловий еквівалент вибуху складе:

qтнт \u003d 41,1 · 3,9 / 4,24 \u003d 37,4 кг

Еквівалент по ударній хвилі:

qу. в. \u003d 0,6 · 37,4 \u003d 22,4 кг

Стосовно до наземного вибуху приймається значення:

q \u003d 2 · 22,4 \u003d 44,8 кг

Методом підбору величини відстані від епіцентру вибуху за формулами (12,13) \u200b\u200bвизначаються радіуси зон різного ступеня ураження УВВ будівель, споруд і людини, зазначені в таблиці 2.

Результати підрахунку тисків і імпульсів наведені нижче (таблиця 7).

Таблиця 7 - Радіуси зон впливу УВВ

ΔРфр, кПа

Для визначення ймовірності ураження людини на відстані R за формулами (12,13) \u200b\u200bрозраховуються надмірний тиск у фронті хвилі і питомий імпульс для відстані 30 м:

30/(44,81/3) = 8,4

ΔРфр \u003d 0,084 / 8,4 + 0,27 / 8,42 + 0,7 / 8,43 \u003d 14,9 кПа.

I \u003d 0,4 · 44,82 / 3/30 \u003d 0,17 кПа · с

Умовна ймовірність ураження надлишковим тиском людини, що знаходиться на 70 м від епіцентру аварії, визначається за допомогою пробитий - функції Pr, яка розраховується за формулою (14):

V \u003d (17500 / (14,9 · 103)) 8,4 + (290 / (0,17 · 103)) 9,3 \u003d 161

Pr \u003d 5 - 0,26 · ln (161) \u003d 3,7

За допомогою таблиці 3 визначається ймовірність. Людина, що знаходиться на відстані 30 м, може отримати травми різного ступеня тяжкості з ймовірністю 10%.

Список використаної літератури

1. Челишев теорії вибуху і горіння. Навчальний посібник - М .: Міністерство оборони СРСР, 1981. - 212 с.

2. Вибухові явища. Оцінка і наслідки: У 2-х книгах. Книга 1. Пер. з англ. / - М .: Світ, 1986. - 319 с.

3. Бесчастнов вибухи. Оцінка і попередження - М .: Хімія, 1991. - 432 с.

5. http: // www. Прес-Центр. ru

6. Аварії та катастрофи. Попередження і ліквідація наслідків. Навчальний посібник. Книга 2. і ін. - М .: Изд. АСВ, 1996. - 384с.

7. ГОСТ Р 12.3.047-98 ССБТ. Пожежна безпека технологічних процесів. Загальні вимоги. Методи контролю.

8. РД Методика оцінки наслідків аварійних вибухів паливно-повітряних сумішей.

9. вогнестійкість і засоби їх гасіння /, та ін. - М .: Хімія, 1990. - 496 с.

10. Легкозаймисті і горючі рідини. Довідник / за ред. -Агалакова - М .: Изд-во хв. комунального госп-ва, 1956. - 112 с.

11., Носков і завдання за курсом процесів і апаратів хімічної технології. Навчальний посібник - Л .: Хімія, 1987. - 576 с.

12. Бережковській і транспортування хімічних продуктів. - Л .: Хімія, 1982. - 253 с.

13., Кондратьєва безпечних апаратів для хімічних і нафтохімічних виробництв. - Л .: Машинобудування. Ленингр. Відділення, 1988. - 303 с.

14. Довідник металіста. У 5-ти т. Т. 2. Під ред. , - М .: Машинобудування, 1976. - 720 с.

додатки

додаток А

Таблиця А1 - Властивості газів і деяких рідин

Назва	Щільність речовини, кг / м3 (при 20 ° С)	щільність по повітрю газу (пара) *	коефіцієнт адіабати
ацетилен
діоксид азоту
Диоксид вуглецю
кисень
пропілен

Примітка: Для визначення щільності парів використовується щільність повітря при 0 ° С.

додаток Б

Таблиця Б1 - Конструкційні матеріали

матеріал	Межа міцності, σв МПа	призначення
Ст3пс, Ст3сп (гр. А)		Для деталей машин, верстатів, резервуарів.
		Для зберігання розбавленої азотної та сірчаної кислоти, розчину аміачної селітри і аналогічних речовин з щільністю 1400 кг / м3.
		Для зберігання агресивних хімічних продуктів щільністю 1540 кг / м3.
		При виготовленні трубопроводів і апаратів. Резервуари для зберігання зріджених газів, залізничні цистерни.
		Трубопроводи, тиск до 100 кгс / см2.
		Північного виконання для деталей машин.

Головна\u003e Закон

виробництва вибухових речовин і містять їх виробів 1. Обладнання повинно розроблятися з урахуванням фізико-хімічних і вибухових властивостей намічаються до використання ВВ і виробів: чутливості до удару і тертя, впливу позитивних і негативних температур, хімічної активності і здатності утворення нових продуктів, електрізуемості, схильності до пилення, злежуваності, розшарування, придатності до пневмотранспортуванні або перекачування по трубах і інших властивостей, прямо або побічно впливають на безпеку функціонування системи "вибухову речовину - обладнання". 2. Конструкція обладнання повинна забезпечувати безпеку обслуговуючого персоналу, а також технічні характеристики і режими роботи, що відповідають вимогам нормативно-технічної документації на намічені до використання ВВ і вироби, в тому числі: можливість вільного доступу для огляду і очищення вузлів, де вибухові речовини і вибухові вироби піддаються механічним впливам, а також до місць, де можливе накопичення залишків вибухових речовин, мастила та інших продуктів; обмеження механічних навантажень на ВВ і вироби до безпечних меж; захист рукавів, заземлюючих провідників трубопроводів, тяг, електропроводки від стирання при експлуатації; дотримання параметрів заданого теплового режиму, в т.ч. виняток програвав в вузлах і деталях, що контактують з ВВ і виробами, і, в необхідних випадках, контроль за температурою; дозування компонентів ВВ; встановлене пилоподавлення; блокування від небезпечного порушення послідовності операцій; дистанційне керування небезпечними операціями; достовірний і своєчасний контроль здійснюваних технологічних процесів; надійну світлову і (або) звукову сигналізацію про виникнення або наближенні небезпечних (аварійних) режимів. 3. При виборі матеріалів для виготовлення посудин та апаратів враховують температуру стінки (мінімальну негативну і максимальну розрахункову), хімічний склад, характер середовища (корозійно-активний, вибухонебезпечний, пожежонебезпечний і т.д.) і технологічні властивості веществ.Матеріали не повинні вступати у взаємодія з реакційної масою, парами або пилом оброблюваних речовин. 4. Для виготовлення окремих деталей можуть застосовуватися жаростійкі електропровідні пластмаси достатньої міцності. 5. Вузли з труться і соударяющихся деталями, які не мають прямого контакту з ВВ і виробами, але виконані з матеріалів, що дають іскри, повинні бути надійно ізольовані від ВВ і виробів або покриті пластиком, або герметично закриті кожухом, виготовленим з матеріалів, що не дають іскор . 6. У всіх випадках, якщо це не визначається спеціально регламентованими умовами експлуатації вузлів, конструкція обладнання повинна виключати потрапляння ВВ в зазори між труться і соударяющихся деталями. Останнє може бути досягнуто застосуванням відповідних ущільнень, внесених підшипників, відбійних витків на шнеках і тому подібних рішень. 7. У трактах проходження ВВ не повинно бути кріпильних деталей (болтів, шпильок, шпонок, пальців, шплінтів). 8. У різьбових з'єднаннях поза тракту проходження ВВ необхідно передбачати шплинтовку чи інший спосіб фіксування кріпильних деталей. 9. Обладнання, в якому отримують або переробляють ВВ, здатні до розкладання при тривалому знаходженні в посудині або апараті, не повинно мати застійних зон, де можливе скупчення веществ.10. Конструкція вузлів устаткування повинна виключати можливість попадання мастильних матеріалів в ВВ. 11. При експлуатації обладнання розігрів поверхонь вузлів і деталей, на які можливо осідання пилу ВВ, не повинен перевищувати 60 о С. Це необхідно забезпечувати вибором відповідних режимів роботи і тільки у виняткових випадках (магістралі трубопроводів і сорочки з гарячою водою, вихлопні труби двигунів внутрішнього згоряння, нагрівачі, теплообмінники) шляхом застосування теплоізоляції. 12. Зовнішні поверхні судин і апаратів, що мають температуру понад 45 ° С, повинні мати теплоізоляцію. Кріплення теплоізоляції проводиться на місці монтажу, для чого в конструкції судин і апаратів повинні бути передбачені пристрої для кріплення теплоізоляції. Теплоізоляційні матеріали повинні бути вогнетривкими і не вступати у взаємодію з речовинами. Посудини й апарати повинні мати пристрої, що перешкоджають попаданню ВВ між теплоізоляцією і їх зовнішньою поверхнею. 13. Застосовувані мастильні матеріали повинні бути вказані в паспорті (формулярі) на обладнання та у відповідній експлуатаційній документації, затвердженої в установленому порядку. 14. Конструкція судин і апаратів повинна виключати на всіх передбачених режимах роботи можливість появи в деталях і складальних одиницях навантажень, здатних викликати їх руйнування, що представляє небезпеку для працюючих. 15. Конструкція судин і апаратів і їх окремих частин повинна виключати можливість їх падіння, перекидання при всіх передбачених умовах експлуатації і монтажу (демонтажу). 16. Конструкція затискних, захоплюючих, підйомних, завантажувальних і т.п. пристроїв або їх приводів повинна виключати можливість виникнення небезпеки при повному або частковому мимовільному припинення подачі енергії, а також виключати мимовільна зміна стану цих пристроїв при відновленні подачі енергії. 17. Елементи конструкцій судин і апаратів не повинні мати гострих кутів, крайок, задирок і інших поверхонь з нерівностями, що представляють небезпеку травмування працюючих, якщо їх наявність не визначається функціональним призначенням цих елементів. 18. Частини обладнання, в тому числі трубопроводи паро-, гідро-, пневмосистем, запобіжні клапани, кабелі тощо , Механічне пошкодження яких може спричинити виникнення небезпеки, повинні бути захищені огорожами або розташовані так, щоб запобігти їх випадкове пошкодження працюють або засобами технічного обслуговування. 19. Конструкція судин і апаратів повинна виключати самочинне ослаблення або роз'єднання кріплень складальних одиниць і деталей, а також виключати переміщення рухомих частин за межі, передбачені конструкцією, якщо це може спричинити за собою створення небезпечної ситуації. 20. У конструкції обладнання можуть застосовуватися пневматичні, гідравлічні, електричні у вибухонебезпечному виконанні і механічні приводи. 21. З урахуванням призначення конструкція устаткування і регламентовані в експлуатаційній документації прийоми роботи повинні виключати: потрапляння в ВВ і вироби сторонніх предметів і речовин, а також атмосферних опадів; пошкодження електричних проводів, детонуючих шнурів, хвилеводів та інших засобів ініціювання в процесі заряджання. 22. Виготовлені зі сталі кришки і сітки, знімаються в процесі експлуатації, в місцях стиків з рамкою люка бункера повинні армуватися матеріалом, пом'якшувальною удар і не дає іскор (гума, еластичний пластик), із здійсненням заходів щодо захисту від накопичення потенціалів статичної електрики. 23. З метою унеможливлення потрапляння сторонніх предметів в тракт проходження ВВ на завантажувальних люках і отворах ємностей повинні встановлюватися сітки. Розміри осередків сіток не повинні перевищувати для грамонітів, гранулотол, алюмотол - 15х15 мм, для інших ВВ і аміачної селітри - 10х10 мм, у випадках перфорованих (круглих) отворів, відповідно, діаметрів: 18 і 12 мм. Щоб уникнути утворення заторів під час пневмозарядження необхідно дотримуватися умова, щоб розміри осередків сита становили не більше 1/2 діаметра умовного проходу зарядного трубопроводу. 24. Конструкція обладнання повинна виключати зависання матеріалів в бункерах, камерах і інших накопичувальних і перепускних вузлах. При неможливості виконання цієї вимоги обладнання повинно оснащуватися ефективними і безпечними засобами для ліквідації або попередження зависання ВВ. 25. У шнекових транспортерів повинна бути виключена можливість запрессовки ВВ або їх компонентів в торцевих частинах шнеків, потрапляння продуктів в підшипники і тертя шнек-гвинта про внутрішні стінки кожуха. Для виключення запрессовки ВВ в торцевих частинах шнека в конструкції шнек-гвинта повинна передбачатися відсічення потоку ВВ шляхом застосування в торці шнека відбійних витків. Довжина шнеків у всіх випадках повинна прийматися такою, щоб виключалося тертя його ребер про кожух, в тому числі за рахунок прогину. 26. Віброживильники допускається застосовувати тільки для ВВ, які не розшаровуються в процесі впливу на них вібрації. 27. Для переміщення по трактах устаткування рідких компонентів і ллються ВВ допускається використовувати шлангові і гвинтові насоси.28. Стрічкові транспортери для подачі ВВ і виробів повинні мати захист від пробуксовки і обладнуватися системою, що забезпечує дубльоване відключення в будь-якій точці по довжині. Ширина транспортерної стрічки повинна відповідати конструкції транспортера і складати не більше півтори ширини мішка з ВВ (аміачною селітрою). При транспортуванні гранульованих ВВ насипом ширина стрічки повинна бути не менше ніж в 3 рази ширше навалу ВВ на стрічці. Конструкція стрічкових конвеєрів повинна виключати потрапляння ВВ на натяжні барабани і опорні ролики, а також забезпечувати очищення транспортерної стрічки від прилиплих частинок ВВ шляхом застосування спеціальних пристроїв. В конвеєрах дозволяється застосовувати тільки стрічки, виготовлені з важкогорючих матеріалів, що відповідають чинним нормам. 29. У випадках, коли вал приводить в рух виконавчі органи подрібнюючих, перемішують, транспортують або дозуючих пристроїв, розташованих в камерах або порожнинах, де може перебувати ВВ, підшипники вала повинні бути виносними. Відомий розрив між підшипниками і стінкою, яка відділяє тракт проходження ВВ, повинен становити не менше 40 мм. Пристрій підвісних підшипників, розташованих усередині потоку ВВ, не допускається. У місці проходження валу через стінку, що відокремлює тракт руху ВВ, необхідно розміщувати ущільнення. 30. Виносні підшипники повинні герметизувати установкою сальників в кришках підшипників. Редуктори і підшипникові вузли повинні мати конструкцію надійно охороняє від витоку масла і виключає потрапляння в них вологи, бруду і пилу. 31. У всіх випадках прокладочні і набивки (ущільнюючі) матеріали повинні не вступати в хімічну реакцію з ВВ і їх компонентами. 32. Ємності для горючих рідин на зарядних машинах повинні мати гасять перегородки, воздушники або запобіжні клапани у вигляді мембран, розрахованих на видавлювання вмісту при тиску на 0,05 МПа вище гранично допустимого або плавкий елемент, що руйнується при температурі 110 --115 про С. запобіжні клапани слід розташовувати у верхній частині ємності. Необхідно передбачати заходи, що захищають клапани від будь-яких пошкоджень. 33. Ступінь наповнення ємностей для горючих легкозаймистих рідин і розчинів окислювачів не повинна перевищувати 90% їх місткості. 34. Для обслуговування завантажувальних люків, розташованих на висоті більше 1,5 м від рівня підлоги (майданчиків) необхідно передбачати робочі майданчики, обладнані драбинами для підйому, огорожами і поручнями. 35. Перед завантаженням ВВ і компонентів в апарати повинні бути передбачені заходи, що виключають можливість попадання в ці апарати сторонніх предметів (фільтрування рідких компонентів, просіювання або магнітна сепарація сипучих матеріалів). Необхідність об'єднання зазначених контрольних операцій визначається директивним технологічним процесом. Розміри осередків сит для просіювання компонентів повинні бути вказані в регламенті технологічного процесу. 36. Усі, хто прийшов в непридатність апарати, обладнання, вузли, деталі, прилади, інструменти та інші предмети, що були в контакті з ВВ, підлягають подальшому використанню або знищення, повинні бути попередньо очищені, промиті і при необхідності піддані випалу. 37. Обладнання пунктів виробництва і підготовки ВВ і виробів, що використовується безпосередньо для виробництва і переробки ВВ і виробів, повинно відповідати вимогам конструкторської документації, розробленої відповідно до цього регламенту та вимог відповідних стандартів. 38. Зміни конструкції устаткування, що експлуатується дозволяється тільки при наявності відповідної конструкторської документації, затвердженої в установленому в організації порядку і узгодженої з розробником даного обладнання. 39. На все передане в експлуатацію обладнання повинні бути складені паспорти (формуляри) з викладом основних вимог щодо їх експлуатації. Імпортне обладнання або обладнання, яке виготовляється за іноземними ліцензіями має забезпечувати вимоги безпеки, передбачені цим технічним регламентом. Стаття 22. Вимоги до засобів механізації транспортно технологічних, транспортних, вантажно-розвантажувальних і складських робіт

1. Основними спеціальними вимогами для підйомно-транспортних машин і допоміжних пристроїв, застосовуваних у вибухо- і пожежонебезпечних приміщеннях і зовнішніх установках для роботи зі вибухо- і пожежонебезпечними вантажами, повинні бути:

Виняток впливу електричних іскор і розрядів, іскор від тертя і зіткнення, нагрітих поверхонь на навколишнє обладнання вибухонебезпечне середовище і вантаж, який транспортується;

виключення місць, недоступних для очищення, з метою попередження застоїв, залеживанием, коркообразованія і защемлення продукту;

застосування матеріалів для виготовлення елементів конструкцій машин з урахуванням характеру агресивного впливу речовин, що транспортуються, особливостей технологічних процесів і вимог техніки безпеки;

виключення взаємодії, що транспортується з мастильними матеріалами, робочими рідинами гідросистем, якщо така взаємодія призводить до займання або вибуху.

2. Для виконання підйомно-транспортних операцій у виробничих, складських приміщеннях, на вантажно-розвантажувальних майданчиках, в залізничних вагонах з вибухо- і пожежонебезпечними речовинами, що знаходяться в упаковці, корпусах, ящиках, допускається застосування серійно випускаються підйомно-транспортних машин і допоміжних пристроїв загального призначення при дотриманні вимог частини 1 і вантажопідйомність яких більше номінальної маси брутто упаковки ВВ і їх виробів. 3. Механізми підйому вантажу у вантажопідйомних машин, що застосовуються для транспортування ВВ, пожежонебезпечних вантажів, повинні бути обладнані двома гальмами і мати коефіцієнт запасу міцності вантажних канатів не менше шесті.4. Вибухонебезпечні речовини в рідкому стані або у вигляді суспензії слід транспортувати, як правило, інжекційним способом, а також за допомогою діафрагменних, мембранних та інших спеціально розроблених для цих цілей насосів. 5. При передачі пожежонебезпечних речовин і виробів безперервним транспортом з одного приміщення (будівлі) в інше, ізольоване від нього приміщення (будівля), повинні бути встановлені автоматичні пристрої, що запобігають розповсюдженню горіння. 6. При передачі ВВ з однієї будівлі в іншу безперервним транспортом повинна бути виключена передача детонації по транспортному ланцюгу між будівлями, а також поширення полум'я в разі загоряння. Застосування пневмовакуум-транспорту для транспортування ВВ між сховищами і технологічними будівлями не допускається. Конвеєри, що транспортують пожежо-вибухонебезпечні речовини, повинні мати блокуючі пристрої, що забезпечують зупинку при пробуксовці, обриву тягових органів при заклинювання гвинта. Конвеєри з похилими і вертикальними ділянками траси повинні мати запобіжні пристрої, що попереджають мимовільне рух тягового органу або вантажу. 7. Операторам, що здійснює місцеве або дистанційне керування роботою підйомно-транспортних машин у вибухо- і пожежонебезпечних приміщеннях, повинна бути забезпечена можливість евакуації. Управління рухом вантажопідйомних машин і механізмів, які використовуються для переміщення вибухо- і пожежонебезпечних вантажів, має бути підлоговим. Стаття 23 . Вимоги до теплопостачання, водопостачання і каналізації 1. Тепло- та водопостачання виробництв вибухових речовин і виробів повинні виконуватися з урахуванням забезпечення технологічних потреб, безаварійної зупинки процесів при раптових обмеження подачі тепла і води, потреб на ліквідацію аварійних ситуацій. 2. Постачання пари технологічних споживачів основних виробництв повинно здійснюватися за двома магістральними трубопроводами з розрахунковим навантаженням на кожен 70% від загального сумарного споживання. 3. Відгалуження теплопроводів від магістралей повинні виконуватися двотрубними до тих будівель, в яких не допускаються перебої в теплопостачанні технологічних споживачів за умовами техніки безпеки або втрати якості виробленої продукції. 4. Введення теплових мереж в приміщення з вибухо- і пожежонебезпечними, а також поряд з агресивними матеріалами, не допускається. Уведення теплоносія, теплові пункти, водонагрівальні установки, які обслуговують вибухо- і пожежонебезпечні виробництва, повинні розміщуватися в ізольованих приміщеннях з самостійними входами зовні, з місцевих клітин або з безпечних коридорів. Допускається розміщення теплових пунктів і водонагрівальних установок в приміщеннях припливних вентиляційних камер. Для опалення виробничих приміщень, в яких виділяється пил вибухових речовин, має застосовуватися повітряне опалення, поєднане з припливною вентиляцією, або водяне опалення, Або комбіноване повітряно-водяне опалення з температурою на поверхні нагрівальних приладів опалення не вище 80 о С. 5. Мережа водопостачання будівлі повинна забезпечити суму максимальних витрат на автоматичну систему пожежогасіння, пожежні крани і зовнішнє пожежогасіння. 6. Розрахунковий витрата води на зовнішнє пожежогасіння будівель категорій А, Ал, Б, В, Г приймається не менше 25 л / с. 7. Ємність протипожежного запасу води в резервуарах системи водопостачання підприємства вибирається з урахуванням часу дії автоматичних систем пожежогасіння відповідно до додатка 11. 8. Протипожежне водопостачання проміжних і базисних складів, майданчиків знищення відходів виробництва, що розташовуються поза територією підприємства, забезпечується від пожежних резервуарів з радіусом дії не більше 200 м або від гідрантів, розташованих на кільцевій водопровідної мережі. При цьому в розрахунок приймається одна пожежа, незалежно від площі території, з витратою води 20 л / с.

9. Ємкісні споруди системи водопроводу (резервуари, прийомні камери) повинні бути обладнані пристроями для забору води пожежними машинами і мати вільні під'їзди з твердим покриттям.

10. З метою економії свіжої води водопостачання підприємств повинна проектуватися з пристроєм замкнутих систем для цілей охолодження, а також систем повторного використання відпрацьованої незабрудненій води і очищених знешкоджених стічних вод.

11. Додатково до гідрантів на мережі протипожежного водопроводу необхідно також встановлювати гідранти на мережах водопроводу охолодженої води оборотних систем, що проходять поблизу вибухо- і пожежонебезпечних будівель.

12. Виробничі стічні води, що містять продукти виробництва, як правило, відводяться на локальні очисні споруди самостійної (виробничої) системою каналізації.

13. При відведенні виробничих стічних вод спільно з побутовими стічними водами по системі об'єднаної каналізації, за умови можливості їх спільного транспортування і очищення, вміст забруднень в стоках не повинно перевищувати допустимі концентрації для споруд біологічної очистки.

14. Стічні води, Що містять нітроефіри, відводяться самостійної спеціальною сіткою на установку розкладання і знешкодження. Знешкоджені стоки прямують на спорудження біоочищення спільно з господарсько побутовими водами підприємства. 15. Стічні води від виробництва ІВВ, виробництв містять речовини першого класу небезпеки, повинні бути повністю схоплені і знешкоджені безпосередньо в будівлі, після чого вони можуть бути випущені в контрольний колодязь, а потім в каналізаційну мережу. 16. Необхідність улаштування зливової каналізації і очищення зливових вод визначається в залежності від щільності забудови території, характеру дорожнього покриття і можливої \u200b\u200bступеня забрудненості.

Стаття 24. Вимоги до вентиляції

1. Виробництва ВВ, де відбувається виділення в повітря шкідливих парів, газів, пилу, повинні бути обладнані вентиляційними пристроями, при цьому вентиляція повинна здійснюватися за системою, що запобігає можливість передачі пожежі з одного приміщення в інше по воздуховодам і перешкоджає виникненню загоряння в ніх.2 . На стадіях сушки, просіювання і закупорювання виробництв ВВ, крім тротилу, дінітронафталіна і інших малочутливих до механічних впливів витяжна вентиляція повинна проводитися за допомогою ежекторов.В виробництві нітроефірів та інших рідких ВВ, баллиститного порохів, ІВВ і сумішей на їх основі, а також при спорядженні виробів цими речовинами, де при видаленні від технологічного обладнання газів і парів може утворюватися чутливий до механічних впливів конденсат, ежектірующее повітря повинно підігріватися до температури, що виключає конденсацію парів і газів. 3. Повітря, що видаляється місцевими відсмоктувачами, з вмістом шкідливих вибухо- і пожежонебезпечних речовин перед викидом в атмосферу повинно підлягати очищенню до допустимого рівня забруднення атмосфери проммайданчика, а також до ГДК в повітрі населених пунктів. 4. Витяжні системи, що видаляють вибухо- і пожежонебезпечну пил, повинні бути обладнані фільтрами з зрошенням водою або іншими, що виключають викид пилу в атмосферу.Работа витяжного вентилятора повинні бути зблоковані з системою зрошення фільтра, а в необхідних випадках - з технологічним обладнанням. Фільтр повинен бути встановлений до вентилятора по ходу повітря. Фільтри можуть встановлюватися як всередині технологічних приміщень, так і в приміщенні витяжної вентиляційної камери. 5. Вибухо і пожежонебезпечні виробничі приміщення, сполучені між собою відкритими незахищеними технологічними або дверними отворами, можуть обслуговуватися загальними вентиляційними системами. Не допускається викид в одну вентиляційну систему парів і газів, продуктів, при взаємодії яких може створюватися небезпеку загоряння, вибуху та обладнання шкідливих продуктів. Вибухо- і пожежонебезпечні приміщення, що мають свої власні зовнішні входи, що не повідомляються між собою і не пов'язані єдиним технологічним процесом, повинні обслуговуватися самостійними для кожного приміщення вентиляційними системами. 6. Роз'єднані вибухо- і пожежонебезпечні виробничі приміщення одного технологічного процесу, розташовані в межах одного поверху, можуть обслуговуватися загальними приточними системами вентиляції колекторного типу при дотриманні наступних умов: сумарна площа обслуговуваних приміщень не повинна перевищувати 1100 м 2; кожне ізольоване приміщення повинно обслуговуватися самостійними приточними воздуховодами, що йдуть від колекторів; на кожному відгалуженні від колектора в межах вентиляційної камери повинен бути встановлений самозакривних зворотний клапан; колектори повинні розміщуватися в межах приміщень, призначених для установки вентиляційного обладнання (венткамер), або зовні будівлі. В окремих випадках допускається розміщення колектора в безпечному приміщенні в місці, доступному для обслуговування лічильників води; повинна забезпечуватися захист транзитних повітропроводів, що прокладаються через інші приміщення, з нормованим межею вогнестійкості не менше 0,5 год; довжина воздуховода від колектора до найближчого випуску повітря повинна бути не менше 4 м; 7. Необхідність аварійної вентиляції і кількість що виділяються шкідливих речовин для розрахунку повітрообміну в кожному окремому випадку визначаються директивним технологічним процесом. Включення аварійної вентиляції повинно здійснюватися автоматично і дублюватися ручним включенням за межами приміщення, що обслуговується біля входу в нього. 8. Витяжні вентилятори, що переміщують повітря з домішкою вибухо- і пожежонебезпечних речовин, повинні мати виконання, що виключає можливість ініціювання загоряння або вибуху переміщуваного середовища. 9. Припливні вентилятори, які обслуговують виробничі приміщення, де протікання технологічного процесу пов'язано з виділенням парів розчинників, пилу вибухонебезпечних речовин і складів, можуть бути прийняті в нормальному виконанні з вуглецевої сталі, за умови установки на повітроводах після вентилятора і калориферів самозакривних зворотного клапана, що перешкоджає проникненню в вентилятор, при його зупинці, і калорифери вибухо- і пожаропасних речовин з приміщень. 10. Вентилятори, а також регулювальні пристрої, встановлені на повітропроводах, що видаляють повітря з виробничих приміщень, при відсутності в ході технологічного процесу виділень вибухонебезпечних парів або пилу можуть бути прийняті в нормальному виконанні з вуглецевої сталі. У витяжних системах з мокрою очищенням повітря, що транспортують пил перхлората амонію, хлората калію і аміачної селітри, вентилятори приймаються в нормальному виконанні з кислотостійкої сталі за умови встановлення вентиляторів після фільтра. 11. Якщо виробничий процес в обваловано будівлі пов'язаний з виділенням токсичних газів, парів і пилу, паркан зовнішнього повітря для припливних систем має здійснюватися з зовнішньої сторони вала. Допускається проводити безпосередній забір зовнішнього повітря з простору між валом і будівлею, якщо все витяжні установки забезпечені ефективними очисними пристроями зі ступенем очищення не менше 90%, при цьому вентиляційні викиди повинні проводитися за межі циркуляційної зони. 12. У технологічних припливних установках вентилятори, які нагнітають повітря в технологічні апарати, в яких виділяються вибухонебезпечні пари або пилу, повинні мати іскрозащіщенное виконання. Допускається застосовувати вентилятори з підвищеним захистом від іскроутворення. У тих випадках, коли між вентилятором і технологічним апаратом встановлюються пластинчасті або оребрені калорифери без обвідного каналу, вентилятори можуть застосовуватися з вуглецевої сталі. При цьому після калорифера по ходу повітря повинен бути встановлений самоозакривающійся вибухозахищений зворотний клапан в межах вентиляційної камери. Регулюючі та інші елементи в межах виробничого приміщення повинні бути у вибухозахищеному виконанні. 13. При відсмоктування паро-повітряної суміші розчинників на рекуперацію в технологічних приміщеннях категорії В передбачається встановлення масляних сітчастих фільтрів, наявних до Вогнеперепинювачів по ходу паро-повітряної смесі.14. Приміщення для обладнання витяжних систем повинні задовольняти вимогам вибухопожежної безпеки, що пред'являються до виробничих приміщень, які вони обслуговують в залежності від категорії розміщуються в них виробничих процесів. 15. Склади ВВ обладнуються системою природної витяжної вентиляції для запобігання конденсації вологи на поверхні упаковкі.16. У цехах і на окремих робочих місцях, де можливе пилоутворення, роздачу припливного повітря необхідно проводити через розподільників повітря при швидкому загасання швидкостей, що виключає можливість роздування пилі.17. Внутрішня поверхня трубопроводів вентиляційної системи повинна бути такою, щоб на ній не затримувалася пил продуктів, і щоб її легко можна було очистити або промити від забруднення. Вентиляційні установки повинні мати люки в повітроводах для промивання і очищення внутрішньої поверхні повітроводів при генеральному прибиранні і перед ремонтом, а також люки для перевірки фактичної продуктивності і відбору проб повітря на вміст хімічних речовин. Стаття 25. Вимоги до електропостачання і