Napięcia znamionowe na uzwojeniach wtórnych (wartości efektywne) U2 AC \u003d 400V - 360V - 0-100V - 360V - 400V (odczepy 360V służą do zasilania obwodów anodowych).
Prąd znamionowy uzwojenia anody przepływającego przez odczep 400V I2 AC \u003d 0,225A Moc znamionowa transformatora (liczona na uzwojeniach wtórnych): P2 \u003d 2 x 5,0V x 3,3A + 6,3V x 3,3A + 10V x 3,3A + 400V x 0,225A \u003d 177 VA Obliczanie poboru mocy obwodów anodowych i żarnikowychUzwojenie anodyprąd spoczynkowy lamp wyjściowych: 2 x 65mA \u003d 130mA
prąd spoczynkowy lampy sterownika: 27mA
prąd spoczynkowy stopnia wejściowego: 3,8 mA
prąd dzielnika polaryzacji (polaryzacji) żarnika „górnej” lampy stopnia wejściowego: 2,5 mA Całkowity prąd spoczynkowy (prąd przepływający przez połowę uzwojenia anodowego transformatora przez pół cyklu): 130 + 27 + 3,8 + 2,5 \u003d 163,3 mA (164 mA). anoda kenotronowa w półokresie: U2 AC \u003d 360 V Moc pobierana z uzwojenia anody: 2 x I2 AC x U2 AC \u003d 2 x 0,164 x 360 \u003d 118 VA. Uzwojenia włókienprąd jarzeniowy kenotronu GZ34: 1,9A (dwa kenotrony - 3,8A)
prąd żarowy lampy wyjściowej KT88: 1,6 A (dwie lampy wyjściowe - 3,2 A)
prąd żarnika lampy sterownika EL38: 1,4A
prąd żarnika lampy wejściowej 6J5G: 0,3A (pod uwagę brana jest tylko jedna lampa „górna”, ponieważ żarówka lampy „dolnej” zasilana jest z osobnego transformatora) Prąd sumaryczny uzwojeń żarnika: 3,8A + 3,2A + 1,4A + 0,3A \u003d 8,7A. Pobór mocy z uzwojeń żarnika: 5,0 V x 3,8 A + 6,3 V x 3,2 A + 6,3 V x (1,4 A + 0,3 A) \u003d 19 + 20,6 + 10,7 \u003d 50,3 VA. Całkowity pobór mocy z uzwojeń wtórnych transformatora: Р 2 \u003d 118 VA + 50,3 VA \u003d 168,3 VA. Funkcje podłączenia transformatoraUzwojenia włókien 0-5 V 3,3 A są połączone równolegle, aby zasilać żarnik 2 kenotronów Uzwojenie 0-5,0 V-6,3 V 3,3 A z odczepem 6,3 V służy do zasilania żarników „górnej” lampy stopnia wejściowego i lampy sterującej. Dolny zacisk tego uzwojenia jest połączony z dzielnikiem napięcia, dzięki czemu połowa napięcia anodowego stopnia wejściowego (stałe odchylenie) „podnosi” potencjał żarnika tych lamp w celu usunięcia różnicy potencjałów między katodami a żarnikami. Uzwojenie 0-6,3V - 10,0V 3,3A z odgałęzieniem od 6,3V służy do zasilania żarnika lamp wyjściowych. Ponieważ do "dolnej" lampy stopnia wejściowego nie jest dostarczane stałe napięcie polaryzacyjne, oddzielny transformator żarowy T2 266JB6 od Hammonda.Przy zmierzonej rezystancji połowy uzwojenia anodowego transformatora \u003d 41,3 Ω (odczep 400 V) lub 37,2 Ω (odczep 360 V), drugiej połowy - 43,3 Ω (odczep 400 V) lub 39 Ω (odczep 360 V) można odczytać średnią wartość rezystancji połowy anody uzwojenia transformatora R TP2 \u003d 42,3 Ω (zaczep 400 V) lub 38,1 Ω (zaczep 360 V) Współczynnik transformacji (stosunek zwojów pierwotnych do wtórnych lub przekładnia napięciowa uzwojenia pierwotnego do napięcia na uzwojeniu wtórnym) dla uzwojenia anodowego 2 x 360 V: n P \u003d U A / U2 AC \u003d 230 V / (2 x 360 V) \u003d 0,32. Zmierzona rezystancja uzwojenia pierwotnego transformatora R TP1 \u003d 4,4 Ω. Zmniejszona do wtórnego rezystancja uzwojenia transformatora R TP \u003d R TP2 + R TP1 / n P \u003d 90Ω.
Praca prostownika przy obciążeniu statycznym
W przypadku braku wejściowego sygnału dźwiękowego, dla prostownika wzmacniacz jest obciążeniem statycznym o prądzie anodowym pobieranym ze źródła I P \u003d 164mA i prądzie żarnika I F \u003d 8,7A.
Postać: 4.Spadek napięcia na uzwojeniu anodowym transformatora.Zużyty prąd statyczny I Р \u003d 164mA przepływający przez połowę uzwojenia anodowego transformatora o rezystancji czynnej 90Ω / 2 doprowadzi do spadku napięcia na nim równego 0,164 A х 45 Ω \u003d 7,4 V. Dlatego napięcie U R dostarczane do anody kenotronu będzie równe U2 AC - 7,4 V \u003d 352 V. Spadek napięcia na kenotronie.Ma wykorzystywać dwa równoległe kenotrony, dzięki czemu tylko połowa prądu przepłynie przez jedną diodę, tj. 164 mA / 2 \u003d 82 mA. W przypadku lampy GZ34 spadek napięcia na jednej diodzie jest określany na podstawie danych paszportowych (patrz) dla prądu od 0,082 A do 13,5 V. 
Postać: 5. Charakterystyka anodowa kenotronu GZ34 (opis lampy (wg Philips Data Handbook) zaczerpnięty ze strony frank.pocnet) Zatem całkowity spadek napięcia na czynnej rezystancji połowy uzwojenia anodowego transformatora i kenotronów wynosi ΔU \u003d 8V + 13,5V \u003d 21,5V. Napięcie bezpośrednie przyłożone do anod kenotron na biegu jałowym prostownika U P0 \u003d √2 x U2 AC \u003d √2 x 360 V \u003d 509 V. Pierwszy kondensator filtru powinien ładować się do tego napięcia przy braku obciążenia. Napięcie robocze pierwszego kondensatora filtru powinno być o około 10% wyższe od napięcia obliczonego, tj. 509 + (509 x 0,1) \u003d 560V (600V). Ponieważ uzwojenie anody i pierwszy kondensator filtru są połączone szeregowo względem kenotronu, to w momencie ujemnego półcyklu napięcia przyłożonego do anody (kenotron jest zablokowany), katoda kenotronu jest pod dodatnim napięciem pierwszego kondensatora filtr Uc. W ten sposób pomiędzy anodą a katodą kenotronu pojawia się podwojona amplituda napięcia uzwojenia wtórnego (Szczytowe napięcie odwrotne) Urev \u003d 2 x U P0 \u003d 2 x 509 \u003d 1018 V. Wartość amplitudy napięcia na katodzie kenotronowej: U K \u003d √2 x (U2 AC - ΔU ) \u003d √2 x (360 V - 21,5 V) \u003d 479 V. Amplituda tętnień napięcia na kondensatorze C1 o pojemności 47 μF: U C1 ~ \u003d Iout / (2 xf C x C) \u003d 0,164 / (2 x 50 x 47e –6) \u003d 35 V (p - p) Napięcie wyprostowane na kondensatorze U C1 \u003d U K - U C1 ~ / 2 \u003d 479 - 35/2 \u003d 461 V. W takim przypadku obciążenie prostownika można uznać za rezystancję czynną R N \u003d Uwy / Iwy \u003d 461 / 0,164 \u003d 2811Ω ... (Uwzględniając czynną rezystancję dławika - 40 Ω, rezystancja obciążenia prostownika wyniesie 2851 Ω). Obliczanie filtra indukcyjnego (blok „B”)
Aby dodatkowo zredukować tętnienie, zastosowano filtr indukcyjny (patrz rys. 6), zbudowany na dławiku ISO Tango LC - 3–350D o parametrach: L \u003d 3Gn.I NOM \u003d 350 mA
I MAX \u003d 450 mA
R \u003d 40Ω
Postać: 6. Filtr indukcyjny Ponieważ dławik ma rezystancję czynną, napięcie na wyjściu filtra (U C2) będzie mniejsze od napięcia wejściowego (U C1) o I P x 40 Ω. Dla obciążenia statycznego 164 mA spadek ten wyniesie 6,6 V, więc napięcie na kondensatorze C2 przy prądzie obciążenia 164 mA wyniesie 454,4 V. Współczynnik filtracji filtra indukcyjnego KF \u003d 4 x π 2 x f 2 x L x C2, gdzie f jest częstotliwością tętnienia przefiltrowanego napięcia ( dla obwodu prostownika pełnookresowego częstotliwość tętnienia wynosi 100 Hz). L - indukcyjność dławika, G.
C to pojemność kondensatora (C2) za dławikiem, F.
pokazuje, ile razy napięcie tętnienia na wyjściu filtra jest mniejsze niż napięcie tętnienia na wejściu filtra, tj. KF \u003d U C1 ~ / U C2 ~. Zatem dla wybranego kondensatora C2 \u003d 470 μF, KF \u003d 4 x π 2 x 100 2 x 3 x 470e –6 \u003d 556,6 i napięcie tętnienia na wyjściu filtra U C2 ~ \u003d U C1 ~ / K Ф \u003d 35 / 556,6 \u003d 0,063Vp - p. Napięcie robocze kondensatora na wyjściu dławika, ze względu na nieznaczne napięcie tętnienia, można dobrać o około 5% więcej niż napięcie wyjściowe filtra \u003d 454,4 V + 0,05 x 454,4 V \u003d 477 V (reprezentowane możliwe użycie kondensator o standardowym napięciu roboczym 550V) Dodatkowe filtrowanie tętnień można uzyskać za pomocą filtra - wtyku, składającego się z dławika L1 i kondensatora C3 podłączonego równolegle do niego. Jeśli wejście i wyjście dławika filtrującego jest bocznikowane przez kondensator, wówczas zostanie uzyskany równoległy obwód rezonansowy (rezonans prądów), który ma maksymalną rezystancję dla częstotliwości rezonansowej. Taki obwód można obliczyć dla częstotliwości rezonansowej 100 Hz na podstawie następującego warunku: Stan rezonansu prądu: Y C \u003d Y L (gdzie Y to przewodnictwo) skąd ωC \u003d 1 / ωL, skąd ω \u003d 1 / √ (LC). Zakładając, że ω \u003d 2π f, otrzymujemy f (100 Hz) \u003d 1 / (2π √ (LC)). Dla indukcyjności dławika 3 H wartość pojemności bocznika będzie wynosić: C w \u003d 1 / (L x (2 x π xf) 2) \u003d 1 / (3 x ((2π x 100) 2)) \u003d 0,844 μF (standardowa wartość to 0,82 μF) Minimalna wartość prądu przepływającego przez cewkę: I MIN \u003d 2 x √2 x U C2 / (6 x π 2 xfx L) \u003d 2 x √2 x 461V / (6 x π 2 x 100 x 3) \u003d 73mA ... Jeżeli wartość prądu pobieranego przez obciążenie jest mniejsza niż ta minimalna dopuszczalna wartość, to kondensator wygładzający podłączony za dławikiem będzie ładowany impulsami napięcia do wartości amplitudy napięcia na katodzie kenotronowej pod obciążeniem (tj. Do 479V).
Obliczanie rezystorów tłumiących dla napięć anodowych stopni wzmacniacza (blok „B”)
Obliczona wartość napięcia anodowego stopnia wyjściowego wzmacniacza U B1 \u003d 452V przy prądzie I B1 \u003d 130mA Podana wartość napięcia anodowego stopnia sterownika wzmacniacza U B2 \u003d 320V przy prądzie I B3 \u003d 27mA, czyli wartość rezystora wygaszającego będzie wynosić (U B1 - U B2 ) / (27 mA + 4 mA + 3 mA) \u003d 3,9 kΩ.Straty mocy na tym rezystorze będą wynosić (U B1 - U B2) x (27mA + 4mA + 3mA) \u003d 4,5W Ustawiona wartość napięcia anodowego stopnia wejściowego wzmacniacza U B3 \u003d 250V przy prądzie Ja B3 \u003d 4mA, czyli wartość rezystora gaszącego będzie (U B2 - U B3) / (4 mA + 3 mA) \u003d 10 kΩ.
Straty mocy na tym rezystorze będą równe (U B2 - U B3) x (4mA + 3mA) \u003d 0,5W Ustawiona wartość prądu płynącego przez dzielnik napięcia polaryzacji to I \u003d 3mA, więc całkowita rezystancja dzielnika będzie równa U B3 / 3mA \u003d 83kΩ.
Obliczanie obwodu opóźnienia zasilania napięciem anodowym (blok „C”)
Stała czasowa obwodu opóźniającego wynosi τ \u003d C x (R1 x R2 / (R1 + R2)) .Dla wartości C \u003d 100μF, R1 \u003d 470kΩ, R2 \u003d 680kΩ, mamy τ \u003d 28 sekund.Obliczanie prostownika stałego przemieszczenia siatki (blok „D”)
Zakres zmienności U BIAS \u003d (–35 ... –70) V, tj spadek napięcia na rezystorze polaryzacji sieci wyniesie 30 V. Napięcie wejściowe AC prostownika wynosi U ~ \u003d 100 V. Napięcie wyprostowane U \u003d √2 x 100 V - dioda U \u003d 141 V - 1,0 V \u003d 140 V. Rezystor filtrujący napięcie wyprostowane RF \u003d 10 kΩ. prąd dwóch dzielników wynosi I 0 \u003d 6 mA, więc spadek na rezystorze filtrującym wynosi UR \u003d 10 kΩ x 6 mA \u003d 60 V. Zatem napięcie przyłożone do dwóch dzielników wynosi U0 \u003d √2 x 100 V - dioda U - UR \u003d 141 - 1,0 - 60 \u003d 80 V, a całkowita rezystancja jednego dzielnika R \u003d U 0 / (I 0/2) \u003d 80 V / 3 mA \u003d 27 kΩ. Prąd płynący przez każdy dzielnik I 1 \u003d I 2 \u003d 6 mA / 2 \u003d 3 mA. Dolny rezystor dzielnika zgodnie ze schematem jest wybierany z warunku ograniczenia dolna wartość polaryzacji to –35 V: 35 V / 3 mA \u003d 11,7 kΩ (standardowa wartość to 12 kΩ, natomiast dolna wartość polaryzacji to –36 V) Potencjometr dzielnika musi zapewniać zmianę napięcia z 36 V na 70 V, więc spadek napięcia na nim wyniesie 70 V - 36 V \u003d 34 V, co przy prądzie 3 mA określi jego rezystancję efekt równy 34 V / 3 mA \u003d 11,3 kΩ. (Zastosowano potencjometr 10kΩ, przy czym zakres regulacji napięcia polaryzacji siatki wynosił 10kΩ x 3mA \u003d 30V) Rezystor górnego dzielnika wg schematu to 27kΩ - (12kΩ + 10kΩ) \u003d 5kΩ (wybierana jest standardowa wartość 5,1kΩ) Moc rozpraszana przez rezystancję filtra RF będzie wynosić 10 kΩ x 6 mA 2 \u003d 0,36 W.Obliczanie stopnia wyjściowego
Ponieważ stopień wyjściowy jest podłączony zgodnie z obwodem ultraliniowym do transformatora o znanych parametrach - XE-60-5 z ISO Tango, obliczenia sprowadzą się do określenia prądu spoczynkowego i strat mocy stopnia.
Postać: 7. Graficzne obliczenia trybu pracy lampy KT88 w układzie przeciwsobnym (opis lampy (autorstwa The General Electric CO. LTD z Anglii) zaczerpnięto ze strony frank.pocnet) Pierwszy punkt linii obciążenia I A (UA \u003d 0) \u003d E A / R A, gdzie R А jest wyznaczane przez zadaną rezystancję R А - А transformatora wyjściowego Tango XE - 60–5 (5 kΩ), przeliczoną dla jednego ramienia: R А \u003d R А - А / 4 \u003d 1,250 kΩ. Wtedy I А (UА \u003d 0) \u003d 452 / 1,250 \u003d 362 mA. Drugi punkt linii obciążenia U А (IА \u003d 0) \u003d E А \u003d 452 V. Punkt „P” jest zdefiniowany na przecięciu linii obciążenia z charakterystyką przy U С \u003d 0, przy to I A max \u003d 328 mA, U A min \u003d 42 V. Prąd spoczynkowy lampy I A0 \u003d ~ (1/3 ... 1/5) I A max / 2 \u003d 65 mA (punkt „T”) znajduje się na przecięciu linii obciążenia z charakterystyka przy U C w przybliżeniu równa -43V będzie to napięcie polaryzacji lampy w trybie jałowym. Punkt „T” określa napięcie na anodzie w trybie jałowym U A0 \u003d 370V, odpowiadające prądowi spoczynku lampy I A0. Rezystancja w obwodzie anodowym obu lamp: R А - А \u003d 22 x (U € 0 - U € min) / (I € max - I € 0) \u003d 4 x (370 - 42) / (0,328 - 0,065) \u003d 5 kΩ Straty mocy na anodzie PA \u003d U € 0 x I A0< P A макс = 370 х 0.065 = 24Вт < 40Вт.Максимальная мощность, отдаваемая двумя лампами в нагрузку при КПД ультралинейного каскада ~60%: P~ = (I А макс x (U А0 – U А мин) x η) / 2 = (0.328 x (370 – 42) x 0.60) / 2 = 32W.Амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы: I мА = (I А макс – I А0) / 2 = (328 – 65) / 2 = 132мА.Действующее значение анодного тока лампы при максимальной мощности: I А0 макс = (I А макс + 2 x I А0) / 4 = (328 + 2 x 65) / 4 = 115мА.Действующее значение анодного тока в общем проводе выходного трансформатора I макс = 2 х I А0 макс = 230мА.
Postać: 8. Wykreślenie charakterystyki siatki jednej lampy KT88 stopnia wyjściowego przeciwsobnego (opis lampy (autorstwa The General Electric CO. LTD z Anglii) zaczerpnięto ze strony frank.pocnet) Cechą tego stopnia jest sprzężenie zwrotne dostarczane z transformatora wyjściowego do katod lamp (tzw. ponadtriodyczne „włączenie”). Więcej informacji na temat tego programu można znaleźć na stronie internetowej Menno van der Veen. Obliczanie etapu wejściowego
Stopień wejściowy jest wykonany zgodnie ze schematem równolegle sterowanego wzmacniacza dwururowego (SRPP).
Postać: dziewięć.
Postać: dziesięć. Rodzina charakterystyk anodowych lampy 6J5G (opis lampy (wg RCA) zaczerpnięto ze strony frank.pocnet) Przy zadanym prądzie spoczynkowym 4mA przez lampę dolną otrzymujemy napięcie na siatce lampy \u003d 4V, następnie automatyczną rezystancję polaryzacji w obwodzie katodowym dolnego (jak również górnego) lampy \u003d 4V / 4mA \u003d 1kΩ. Wzmocnienie stopnia przy założeniu, że te same lampy są używane jako „górna” i „dolna”, a także, że rezystor katodowy dolnej lampy jest bocznikowany przez kondensator: A \u003d μ x (r A2 + R K2 x (μ + 1)) / (r А1 + r А2 + R К2 х (μ + 1)) \u003d 20 х (8000 + 1000 х (20 + 1)) / (8000 + 8000 + 1000 х (20 + 1) ) \u003d 15,7, gdzie: r A1 - rezystancja wewnętrzna światła „dolnego” r A2 - rezystancja wewnętrzna lampy „górnej”
R K2 - rezystancja polaryzacji w obwodzie katodowym „górnej” lampy μ - współczynnik wzmocnienia lampy Wzmacniacz jest przystosowany do znamionowego napięcia wejściowego sygnału audio ~ 1,0V P - P, dlatego przy tym poziomie sygnału napięcie wyjściowe stopnia wyniesie 1,0 x 15,7 \u003d 15,7 V P - P. Ponieważ połączenie między wejściem a stopniem sterownika jest bezpośrednie, wartość napięcia na siatce lampy sterownika będzie wynosić U K + 15,7 / 2 \u003d 125 + 7,85 \u003d 133V.
Obliczanie etapu kierowcy
Jak wspomniano wcześniej, napięcie polaryzacji U K lampy sterującej (spadek na rezystorze katodowym) musi wynosić co najmniej 133 V. Przy wybranym prądzie anodowym lampy sterownika I A0 \u003d 27 mA, rezystancja katody lampy sterownika RK \u003d 133/27 \u003d 5 kΩ. Moc przydzielona temu rezystorowi wynosi P RK \u003d U K x I A0 \u003d 133 V x 0,027 mA \u003d 3,6 W.
Postać: jedenaście. Schemat ideowy stopnia sterującego Jako transformator pośredni wybrano transformator NC-14 firmy ISO Tango. Całkowita rezystancja połączonych równolegle uzwojeń anodowych transformatora wynosi 1,25kΩ (rezystancja czynna 82,5Ω), dopuszczalny prąd to 30 mA. Całkowita rezystancja połączonych szeregowo uzwojeń anodowych tego transformatora wynosi 5kΩ (0,33kΩ), dopuszczalny prąd to 15 mA. 
Postać: 12. Napięcie stałe transformatora NC-14 na siatce lampy sterownika w stanie spoczynku U C0 \u003d 125V, rezystancja w obwodzie katodowym lampy sterownika R K \u003d 5kΩ (napięcie polaryzacji przy wybranym prądzie spoczynkowym I A0 \u003d 27mA, U K \u003d 133V), czyli na siatce lampy istnieje stałe napięcie polaryzacji sieci względem katody UC \u003d 125 - 133 \u003d –8V (punkt pracy lampy) Linia obciążenia anody (patrz rys. 13) dla prądu stałego, która determinuje separację napięcia anodowego pomiędzy lampą (R i) a rezystancjami na anodzie (R A) i obwody katodowe (R K), zbudowane na podstawie następujących rozważań: Jeżeli prąd anodowy wynosi zero, to napięcie na anodzie lampy jest równe napięciu źródła E A \u003d 320 V.
Jeżeli spadek napięcia na lampie wynosi zero, to prąd płynący przez lampę jest ograniczony do I Amax \u003d E A / (R A + R K). Dla danego R A \u003d 0,0825 kΩ (rezystancja czynna równolegle połączonych uzwojeń anodowych transformatora) i RK \u003d 5,0 kΩ, przybliżona wartość maksymalnego prądu I Amax \u003d 320 / (0,0825 + 5,0) \u003d 63 mA.
Postać: 13. Rodzina charakterystyk anod lampy EL38 przy przełączaniu triodowym (wg Toma Schlangena) Lista części wzmacniacza
Elementy mechaniczne
| Podwozie: Hammond Chassis Walnut | P-HWCHAS1310AL | 2 szt |
| Panel dolny Hammonda | P-HHW1310ALPL | 2 szt |
| Montaż paneli (odległość między płatkami - 9,525 mm): | ||
| 47,6 mm 6 płatków | P-0602H | 10 kawałków |
| 57,2 mm 7 płatków | P-0702H | 10 kawałków |
| 66,6 mm 8 płatków | P-0802H | 10 kawałków |
| Klipsy do kondensatorów elektrolitycznych MPSA 35 - 50 mm | MUNDORF-75217 | 6 szt |
| Pokrętła napięcia polaryzacji | P-K310 | 4 rzeczy |
| Gniazda do lamp (CNC) | 14szt | |
| Stojak | M4 30mm F-F | 8 szt |
| Stojak | М4 10mm M-F | 16 szt |
| Stojak | М3 10mm M-F | 8 szt |
| Stojak | M3 10 mm F-F | 8 szt |
| Wkręt | M4 x 6 mm | 100 kawałków |
| Śruba z łbem stożkowym | M4 x 6 mm | 100 kawałków |
| Wkręt | M3 x 6 mm | 100 kawałków |
| Śruba z łbem stożkowym | M3 x 20 mm | 100 kawałków |
| Podkładka zabezpieczająca | М4 | 100 kawałków |
| Podkładka zabezpieczająca | M3 | 100 kawałków |
| Pralka | М4 | 100 kawałków |
| Pralka | M3 | 100 kawałków |
| Orzech | М4 | 100 kawałków |
| Orzech | M3 | 100 kawałków |
| Blacha aluminiowa 2,3 mm | 304 mm x 914 mm | 1 szt |
Elementy elektromechaniczne
| 21,5 AWG | 1 cewka | |
| Pojedynczy izolowany drut montażowy | 16,5 AWG | 1 cewka |
| Izolacja teflonowa wewnętrzna ø 1,5 mm zewnętrzna ø 1,8 mm | 7,5 m | |
| Terminale głośnikowe (długie) | 12 szt | |
| Złącza RCA typu „D” (wejścia) | NF2D-B-0 | 2 szt |
| Zacisk napięcia anodowego (Pomona) | 2142-0 | 2 szt |
| Wtyczka napięcia anodowego (Pomona) | 3690-0 | 2 szt |
| Nasadka anodowa (Yamamoto Plate Caps) 6mm | 320-070-91 | 2 szt |
| Wskaźnik wskaźnikowy (miernik precyzyjny Yamamoto) 100 mA | 320-059-18 | 2 szt |
| Złącze sieciowe (IEC) + bezpiecznik | 2 szt | |
| Przełącznik zasilania (Nikkai) | 2 szt | |
| Przełącznik pomiaru prądu spoczynkowego stopnia wyjściowego (Nikkai) | 2 szt |
Elektronika
| Transformator mocy (Tango) | ME-225 | 2 szt |
| Transformator filamentowy (Hammond) | 266JB6 | 2 szt |
| Dławik mocy (Tango) | LC - 3–350D | 2 szt |
| Transformator pośredni (Tango) | NC - 14 | 2 szt |
| Transformator wyjściowy (Tango) | XE - 60–5 | 2 szt |
| Cenotron | GZ - 34 | 4 rzeczy |
| Lampa (GEC) | 6J5GT | 4 rzeczy |
| Lampa (Mullard) | EL38 | 2 szt |
| Lampa (Złoty Lew) | KT88 | 4 rzeczy |
| Kondensator elektrolityczny, Mundorf, M-TubeCap | 47 μF x 600 V. | 2 szt |
| Kondensator elektrolityczny, Mundorf, M-Lytic HV | 470 μF x 550 V. | 2 szt |
| Kondensator elektrolityczny, Mundorf, M-Lytic MLSL HV | 100 μF + 100 μF x 500 V. | 2 szt |
| 20 kΩ 12 W. | 4 rzeczy | |
| Rezystor tłumiący, Mills, MRA - 12 | 3,9 kΩ 12 W. | 2 szt |
| Rezystor tłumiący, Mills, MRA-5 | 10 kΩ 5 W. | 2 szt |
| Kondensator elektrolityczny Elna Silmic II |
Przy projektowaniu wzmacniaczy lampowych częstotliwość dźwięku (UMZCH) wielu autorów stosuje stopnie wyjściowe pracujące w klasie A. Argumentują swoje rozwiązanie z minimalnym współczynnikiem zniekształcenie nieliniowe podobne kaskady. Natomiast stopnie pracujące w klasie A mają dość przyzwoity początkowy prąd anodowy (punkt pracy leży w środku liniowego odcinka charakterystyki lampy). W konsekwencji sprawność lampy będzie bardzo niska. Stały prąd przepływający przez lampę podgrzewa jej elektrody. Jeśli nie zapewnisz wymuszonego chłodzenia lamp, ich elektrody zostaną intensywnie zniszczone. Należy zaznaczyć, że budując wzmacniacze klasy A o mocy wyjściowej 10 ... 20 W, nadal można stworzyć kompaktowy układ chłodzenia. Ale jeśli mamy się spodziewać wzmacniacza np. Na 100 W, to trzeba będzie zbudować dość masywną „chłodnicę”.
Dlatego bardziej opłacalne jest stosowanie bardziej ekonomicznego trybu pracy lamp w klasie B. Wadą tego trybu jest zwiększony poziom zniekształceń nieliniowych. Wynika to z faktu, że w tym trybie punkt pracy lampy leży w bardziej nieliniowym początkowym odcinku charakterystyki lampy. Gdy schemat push-pull włączenie lamp powoduje zniekształcenie w postaci „kroku”. Istnieje bardzo prosty sposób na skompensowanie takich zakłóceń. Aby to zrobić, wzmacniacz musi być pokryty głębokim ujemnym sprzężeniem zwrotnym.
Proponowany wzmacniacz zasilany jest z zasilacza z dwoma transformatorami (rys. 1). Transformator TZ dostarcza zasilanie do obwodów anodowych całego obwodu i obwodów siatki lamp wyjściowych wzmacniacza, T4 generuje napięcia żarowe, napięcia polaryzacji na siatkach lamp wyjściowych oraz napięcie do zasilania wentylatorów chłodzących wzmacniacz. Aby zmniejszyć poziom tła, lampy przedwzmacniacza są podgrzewane ze źródła prądu stałego.
Postać: 1. Zasilacz z dwoma transformatorami
Schemat ideowy wzmacniacza pokazano na ryc. 2. Przedwzmacniacz jest zamontowany na małej podwójnej triodzie VL1. Poziomy sygnału wejściowego są regulowane przez rezystory zmienne R1 i R2. Sygnały lewego i prawego kanału są kierowane do 3-pasmowych kontrolek tonów. Ponadto sygnały ze wzmacniacza kompensacyjnego na podwójnej triodzie VL2 są doprowadzane do falowników fazowych na podwójnej triodzie VL3. Korygowanie obwodów RC podłączonych do katod triod VL2 zmniejsza zniekształcenia harmoniczne wzmacniacza i zapobiega samowzbudzeniu przy częstotliwościach podczerwonych. Anody VL3 zapewniają sygnały przeciwfazowe niezbędne dla stopni wyjściowych przeciwsobnych. Sygnały antyfazowe są „przetaczane” przez przedwzmacniacze na podwójnych triodach VL4, VL5 do poziomów wymaganych do wysterowania lamp wyjściowych VL6 ... VL9. Obie tetrody w każdej lampie są połączone równolegle, aby zwiększyć moc wyjściową. Transformatory wyjściowe T1, T2 służą jako obciążenie lampy.
Postać: 2. Schemat ideowy wzmacniacza (kliknij, aby powiększyć)
Transformatory dopasowują wysoką impedancję lamp do impedancji głośników.
Wzmacniacz montowany jest w obudowie z duraluminium. Wentylatory M1 i M2 są ustawione tak, że dmuchają na lampy wyjściowe. XS1 - gniazdo „JACK” lub „miniJACK”. R1, R2, R11, R13, R15, R17, R19, R21 - dowolne rezystory zmienne odpowiedniego typu. SA1 musi wytrzymać prąd do 6 A przy napięciu zasilania 220 V. W przypadku T1 i T2 stosuje się rdzenie w kształcie litery W o przekroju 32x64 mm. Uzwojenia I, III zawierają po 600 zwojów drutu PEVTL-2 o średnicy 0,4 mm, a uzwojenia IIa i IIb zawierają po 100 zwojów tego samego drutu. Uzwojenie IV zawiera 70 zwojów drutu PEV-2 d1,2 mm. TZ i T4 są nawijane na rdzeniach toroidalnych o przekroju 65x25 mm (T3) i 40x25 mm (T4). T3 ma uzwojenie pierwotne, składające się z 600 zwojów drutu PEVTL-2 d0,8 mm i uzwojenie wtórne, składające się z dwóch zwojów po 570 zwojów tego samego drutu. Uzwojenie pierwotne T4 składa się z 1600 zwojów drutu PEVTL-2 d0,31 mm, uzwojenia II - 500 zwojów tego samego drutu, III i IV - 52 i 104 zwojów drutu PEVTL-2 d0,8 mm. Kolejność uzwojeń dla T1 i T2 pokazano na rys. 3.
Postać: 3. Kolejność nawijania uzwojeń dla T1 i T2
Konfigurowanie wzmacniacza rozpoczyna się od źródła zasilania. Wyjmij lampy VL6 ... VL9 z gniazdek i włącz zasilanie. W takim przypadku HL1 powinien się zapalić, a M1 i M2 powinny działać. Mierzone są stałe napięcia wyjściowe, które powinny różnić się od wskazanych zgodnie ze schematem o nie więcej niż ± 10%. Suwaki regulacji głośności są ustawione maksymalnie w prawo, a regulatory tonów - w środkowej pozycji. Obwody OOS są tymczasowo wyłączone (R52, C46, \u200b\u200bC47, R75, C38, C51). Sygnały sinusoidalne o częstotliwości 1 kHz i amplitudzie 250 mV podawane są na wejścia LC i PC. Dwukanałowy oscyloskop monitoruje sygnały przeciwfazowe na anodach lamp VL4, VL5 (ich amplitudy powinny być takie same, a kształt nie powinien być zniekształcony). Zainstaluj na miejscu VL6 ... VL9 i podłącz do wyjść systemy akustycznelub (lepiej) obciążenia pozorne (rezystory 8 Ohm x 150 W). Wyjście powinno również pokazywać niezniekształcony sygnał. Przywrócono łańcuchy OOS. Jeśli wzmacniacz jest samowzbudny, należy wybrać pojemności C38, C47 lub rezystory R52, R75. W takim przypadku niemożliwe jest znaczne zmniejszenie OOS, ponieważ współczynnik zniekształceń nieliniowych odpowiednio wzrośnie. Na tym kończy się konfiguracja wzmacniacza.
Aby wzmacniacz działał poprawnie należy pamiętać, że włączanie wzmacniacza bez obciążenia jest surowo zabronione. Niespełnienie tego wymogu spowoduje uszkodzenie lamp wyjściowych i transformatorów.
Zobacz inne artykuły Sekcja.
Kiedyś byłem uprzedzony, jeśli chodzi o dźwięk wzmacniaczy lampowych typu push-pull, wierząc, że pojedynczy cykl da im „sto punktów do przodu”.
Czemu? Kiedyś miałem dwusuw wzmacniacz lampowyzmontowane „wg schematu nie wiem” na lampach EL34. To nie brzmiało.
Ale wtedy jeszcze nie montowałem wzmacniaczy. Postanowiłem zamknąć ten problem dla siebie, zbierając PP na EL34. Co więcej, miałem w sklepie parę transformatorów wyjściowych, podarowanych przez jedną bardzo dobrą osobę! To są:
Obwód wzmacniacza
Wybrałem schemat „według Manakova”:
Zacząłem, jak zawsze, od montażu obudowy. Nie będę się szczegółowo rozwodził nad technologią jego wykonania, szczegółowo o tym opowiedziałem w dziale Jak zawsze, wzmacniacz montowałem na osobnej metalowej obudowie, zamontowanej na stojakach wewnątrz obudowy. Minimalizuje to liczbę otworów w górnej pokrywie wzmacniacza. Do produkcji obudowy użyłem narożnika aluminiowego 20 × 20x2,0 z blachy duraluminium o grubości 1,5 mm (na górną pokrywę) i 1 mm (na dolną pokrywę i stelaż). Boazeria wykonana jest z drewna bukowego bejcowanego i lakierowanego w kilku warstwach. Opona jest malowana natryskowo. Tym razem użyłem gotowych zaślepek do transformatorów, zamówionych wcześniej.
Wszystkie prace mechaniczne zostały wykonane na balkonie. Użyłem składanego stołu warsztatowego, wiertarki, wyrzynarki elektrycznej, szlifierki tarczowej, frezarki ręcznej, dremla i profesjonalnej skrzynki uciosowej. Przez lata amatorstwa radiowego rozwinąłem się solidnie z dobrymi instrumentami. Dzięki temu dużo szybciej i dokładniej wykonuję wiele złożonych zadań. Ale większość tej pracy można wykonać ręcznie. Oczywiście z większym wysiłkiem i czasem.
Ogólnie rzecz biorąc, komponenty radiowe są najbardziej powszechne. Jako kondensatory dzielące użyłem kondensatorów K78-2 i K71-7, wszystko inne było „galimatiasem”.
Kupiłem lampy EL34 już dopasowane do „czwórki”.
Transformator mocy: torus, 270Vx0,6A - wtórny anodowy, 50Vx0,1A - wtórny do przemieszczenia, 2 × 6,3 × 4A - do zasilania grzałek.
Dokonałem pewnych zmian w diagramie
Zamiast lampy 6H9C najpierw arogancko próbowałem użyć 6H2P (EB). W efekcie uzyskałem… „martwy” dźwięk. Nie to! Ani trochę. A otwory na panele są wywiercone, a podwozie jest już zainstalowane. Co robić? Zacząłem szukać zamiennika do tej lampy. Okazało się, że lampa ECC85 (według opinii kolegów na forach) jest „bardzo równa”. Mam parę. Zmieniono wartości rezystorów „spinających”. Anody mają 36 kOhm (2W), rezystory katodowe - 180 Ohm, odchylenie ok. 1,5 V. Muszę od razu powiedzieć, że to bardzo korzystnie wpłynęło na dźwięk!
Elektroniczny dławik
Zamiast konwencjonalnych dławików zastosowałem też "dławik elektroniczny" zmontowany według tego schematu:
Zwróć uwagę, że rzeczywisty spadek napięcia na dławiku wynosi około 20-25 V. Weź to pod uwagę w swoim projekcie!
Dołączona jest również płytka PCB dławika.
Selektor wejść
Zorganizowano selektor wejść dla trzech przekaźników TAKAMISAWA (według liczby wejść), które komutują sygnał niskoprądowy. Nie zrobiłem płytki drukowanej do przełącznika, wszystko zebrałem na płytce stykowej.
Schemat wygląda mniej więcej tak:
W trosce o piękno postawiłem wskaźniki zegarowe. Wskaźniki są kontrolowane przez krajowy mikroukład K157DA1. Obwód został zamieniony na zasilanie z pojedynczym zasilaniem, zawiera płytkę drukowaną.
Przełącznik, mikroukład K157DA1 oraz diody podświetlenia wskaźników zasilane są z jednego stabilizowanego źródła napięcia.
Z funkcji zespołu
Najważniejszy jest układ terenu. Wyraźnie widać, że zorganizowałem dwa punkty masy, zebrałem na nich masy lewego i prawego kanału i podłączyłem je do „minusa” kondensatora filtru anodowego. W efekcie razem z „elektronicznym dławikiem” dało to bardzo dobry efekt. W ogóle nie słyszę tła. Ani 10, ani 5, ani 2 centymetry od głośnika.
Konfiguracja wzmacniacza
Tutaj cytuję w całości Manakova:Pierwszy stopień jest regulowany stałym spadkiem napięcia 1,8-2 V w punkcie kontrolnym rezystora katodowego poprzez dobranie wartości tego rezystora.
Drugi stopień jest regulowany przez spadek napięcia DC w punktach kontrolnych na rezystorach katodowych 1 Ohm lamp stopnia wyjściowego, poprzez regulację napięcia polaryzacji na siatkach sterujących tych lamp. Spadek napięcia na nich powinien wynosić 0,035-0,04 V, co odpowiada prądowi anodowemu każdej lampy 35-40 mA. Najbardziej „ekonomiczny” może zmniejszyć prądy lamp wyjściowych do 25-30 mA. Myślę, że nie trzeba przypominać, że wszystkie te ustawienia należy wykonać w trybie cichym.
Zgodnie z napięciem przemiennym, stopień odwróconej fazy jest regulowany przez doprowadzenie napięcia przemiennego około 0,5 V o częstotliwości 3 kHz do siatki lewej triody lampy 6N9C, rezystor przycinający w obwodzie siatki prawej triody lampy ustawia to samo napięcie przemienne na anodach lampy. W takim przypadku należy użyć woltomierza o rezystancji wejściowej co najmniej 1 megaoma.
Dodam tylko, że przy zastosowaniu lamp EL34 prądy spoczynkowe można (i powinno!) Śmiało podnosić do ok. 56 - 60 mA, przy napięciu anodowym ok. 350 V.
Akta
Rysunki płytek obwodów drukowanych el. dławik i wskaźnik poziomu:▼
) wzmacniacz mocy wykorzystuje lampy stopnia wyjściowego pracujące w klasie „A”, przełączanie ultraliniowe i jest zmontowany w postaci monobloku - wzmacniacza lampowego. W obwodzie można zastosować kilka różnych lamp, w tym KT77 / 6L6GC / KT88 z włączonym kierowcą 12SL7... Niezależnie od tego, jakie typy lamp są używane do wyjścia, dźwięk jest aksamitny i wykwintny.
W sterowniku ( przedwzmacniacz dźwięk), lampa pracuje w trybie obciążenia dynamicznego - SRPP. Alternatywny sterownik można utworzyć za pomocą 5751
... Inne opcje nie są wykluczone, takie jak 12AU7, 12AT7 i 12AX7... Moc wyjściowa tego obwodu może dochodzić do 50 watów.
Obwód jest dość prosty, jak na lampę UMZCH, ale jeśli nie znasz wyposażenia lamp lub nie masz doświadczenia w instalowaniu wysokich napięć, to nie jest to całkowicie odpowiedni projekt do debiutu... Aby całkowicie wyeliminować wzajemny wpływ poszczególnych kanałów (lewego i prawego), konstruktywnie wszystko jest wykonane jako monobloki - każdy z własnym zasilaniem. Z jednej strony ta opcja jest bardziej skomplikowana i droższa, ale ma też swoje zalety.
Dolny rysunek przedstawia najprostszy. W zasilaczu można zastosować konwencjonalny transformator, prostownik, filtr. Uzwojenie żarnika 6 woltów i 4 amperów. Używając tylko lamp 6,3 V, napięcie jest odpowiednio zmniejszane do wartości żarzenia do powyższego poziomu.
Bardziej wrażliwe obwody są umieszczone jak najdalej od transformatorów mocy. Kondensatory filtrów przyklejono do obudowy. Udowodniono, że użycie uziemienia w postaci grubego, dużego gołego drutu miedzianego minimalizuje buczenie, szum i zdolność do optymalizacji pętli uziemienia. Przy prawidłowym połączeniu wszystkich elementów obwodu prąd wynosi 1,25 podzielone przez wartość rezystorów. Tak więc 10 omów da 0,125 ampera prądu (180 mA jest wymagane przy stosowaniu lamp KT88).
Konfiguracja i testowanie wzmacniacza
Ostrzegamy tylko, że w tym obwodzie występują śmiertelne napięcia, należy zachować szczególną ostrożność podczas wykonywania jakichkolwiek pomiarów. Najpierw włącz zasilanie i sprawdź napięcia. Pomiędzy żarnikiem 12SL7 powinno być 12 woltów prądu stałego i około 475 woltów na zespole kondensatorów filtra. Włóż lampy. Podążać możliwe problemy (wewnątrz lampek świecą się na czerwono tabliczki, iskry, dym, hałas i inne ciekawe rzeczy, które wskazują na złe wieści). Sprawdź ponownie napięcie. Muszą znajdować się we właściwych zakresach. Jeśli są bardzo różne, coś jest nieprawidłowo podłączone.
Jeśli wszystko jest w porządku, wyłącz zasilanie i przykręć głośniki do wyjścia. Włącz ponownie zasilanie. Dźwięk powinien być niewielki lub żaden (hałas lub hałas). Jeżeli w odległości 10-20 cm od głośnika słychać delikatny szum, to prawdopodobnie są problemy z instalacją (ekran, waga ...).
Doprowadź sygnał do wejścia wzmacniacza i zobacz, co się stanie. Dźwięk powinien być ciepły i miękki, bez zauważalnych zniekształceń. Nadszedł czas, aby zrównoważyć prąd na lampach wyjściowych za pomocą trymera 25 Ohm. Pozwól wzmacniaczowi pracować przez co najmniej 20 minut i ponownie sprawdź ustawienia. Prawdopodobnie trochę się zmienili - dostosuj się. Po ostatecznym montażu najlepiej jest przykryć gorące i niebezpieczne lampy siatką zabezpieczającą (szczególnie jeśli masz zwierzęta lub dzieci). Miłego słuchania!
Rezerwację zrobię od razu - antologia ta w żaden sposób nie udaje instrukcji obsługi układów lampowych. Schematy (w tym historyczne) dobrano według kombinacji rozwiązań technicznych, najlepiej z `` zapałem ''. I każdy ma inny gust, więc nie wybaczaj mi, jeśli nie zgadłeś ... W starych schematach wiele nominałów jest zredukowanych do standardowych.
Aby zwiększyć moc wyjściową wzmacniaczy, oprócz `` zrównoleglenia '' lamp, jeszcze w latach 30-tych zastosowano kaskady przeciwsobne. (pchać ciągnąć) ... Aby wzbudzić stopień przeciwsobny, potrzebne są dwa napięcia przeciwfazowe, które najłatwiej uzyskać za pomocą transformatora. Robi się to nadal w najbardziej bezkompromisowych konstrukcjach, ale stopień wpływu transformatora między lampowego na jakość sygnału jest prawie większy niż na wyjściu. Dlatego w zdecydowanej większości wzmacniaczy przeciwsobnych stosuje się specjalny stopień z odwróconą fazą w celu uzyskania napięć przeciwfazowych.
- Główne typy kaskad inwersji faz
- oddzielny stopień odwracający w jednym z ramion wzmacniacza
- autobalansowany bas refleks
- przemiennik faz ze sprzężeniem katodowym
- falownik fazy podziału obciążenia
Każde z rozwiązań ma zalety i wady. W czasach świetności wysokiej jakości wzmacniaczy lampowych najczęściej stosowano przetwornice fazowe z podziałem obciążenia i sprzężeniem katodowym.
Falownik fazowy ze sprzężeniem katodowym zapewnia pewne wzmocnienie, ale tożsamość sygnałów wyjściowych zależy od stopnia sprzężenia. Głębokie połączenie można uzyskać tylko przy użyciu dużej rezystancji połączenia (w tym celu nazwano schemat długi ogon - `` long tailed '') lub źródła prądu w obwodzie katodowym (a to wcale nie było mile widziane). Ponadto rezystancje wyjściowe ramion takiego falownika znacznie się różnią (jedna trioda jest podłączona zgodnie z obwodem ze wspólną katodą, druga ze wspólną siatką).
Falownik fazowy z podziałem obciążenia wytwarza identyczne sygnały, ale nieco je tłumi. Dlatego konieczne jest zwiększenie wzmocnienia do falownika fazowego (który jest obarczony jego przeciążeniem) lub użycie przedostatniego stopnia przeciwsobnego. Jednak to właśnie ten typ bas-refleksu jest najczęściej stosowany w konstrukcjach przemysłowych, gdyż zapewnia dobrą powtarzalność podczas produkcji seryjnej.
Kwestia oszczędzania w tamtych latach miała pierwszorzędne znaczenie. Zarówno radioamatorzy, jak i projektanci byli bardzo zdezorientowani dodatkową lampą. Dlatego nie jest zaskakujące, że na początku lat 50. schematy wzmacniaczy przeciwsobnych pojawiły się na stronach publikacji radiotechnicznych, które nie zawierały oddzielnego falownika. Stopień wyjściowy takich wzmacniaczy został wykonany według schematu sprzężenia katodowego i pracował w `` czystej '' klasie A. Zaproponowano zarówno nowe schematy, jak i konwersję istniejących wzmacniaczy single-ended na przeciwsobne. Po naszej stronie żelaznej kurtyny wzmacniacze tego typu nie zapuściły korzeni ze względu na niską sprawność, a po drugiej były w użyciu przez długi czas.
Niezwykle prosty obwód takiego wzmacniacza, przeznaczonego do powtórzenia przez amatorów, podano poniżej (podziękowania dla Klausa, który przesłał układ - bez niego obraz był niekompletny). Zwróć uwagę na datę ...
rys.1. Prosty wzmacniacz przeciwsobny Pout \u003d 6 W. Stopień wyjściowy jest wykonany zgodnie ze schematem ze sprzężeniem katodowym. Zredukowana rezystancja obciążenia wynosi 8 kOhm. Dane projektowe transformatora nie są znane. Zasilacz wykorzystuje prostownik pełnookresowy na bezpośrednio ogrzewanym kenotronie 5Y3GT i filtrze LC. / Melvin Leibovitz Hi-Fi Power Amplifier (Electronic World, czerwiec 1961)
Interesujące jest włączenie regulacji głośności na wejściu ostatniego stopnia i tylko jednego kondensatora przejściowego. Stopień sprzężenia katodowego jest niski, więc charakter dźwięku będzie prawdopodobnie podobny do pojedynczego cyklu (z parzystymi harmonicznymi). Nie ma ogólnego OOS, ponieważ margines wzmocnienia jest mały.
Jednak wprowadzenie sprzężenia zwrotnego we wzmacniaczu pentodowym jest wysoce pożądane - bez niego impedancja wyjściowa jest bardzo wysoka. Jest to dobre tylko dla pasma średniotonowego (ponieważ zmniejsza zniekształcenia intermodulacyjne w dynamice) i jest przeciwwskazane do wszystkich innych zastosowań. Głębokie sprzężenie zwrotne można wprowadzić do wzmacniacza tylko przy bezpośrednim połączeniu stopni.
rys.2. Wzmacniacz przeciwsobny klasy A. Wzmacniacz wykonany według schematu z bezpośrednim sprzężeniem stopni i pokryty głębokim OOS (~ 30 dB). Stopień wyjściowy przeciwsobny pracuje w klasie A. Wykonany jest według schematu ze sprzęgłem katodowym i nie wymaga oddzielnego stopnia odwróconego fazy. Sieć VL3 jest uziemiona AC. Część napięcia z katod lamp wyjściowych jest doprowadzana do siatki ekranującej VL1, która stabilizuje tryb prądu stałego.
Regulacja sprowadza się do doboru R1 ... R3 tak, aby napięcie na siatkach sterujących lamp wynosiło -12 V w stosunku do ich katod.
Transformator wyjściowy wykonany jest na rdzeniu Ш-22х50. Uzwojenie pierwotne zawiera 2x1000 zwojów drutu d \u003d 0,18 mm, wtórne - 42 zwoje drutu d \u003d 1,25. Uzwojenia są dzielone, uzwojenie wtórne umieszcza się między warstwami pierwotnego. (V. Pavlov. Wysokiej jakości wzmacniacz LF (Radio, nr 10/1956, s.44)
Wzmacniacze w trybie A zapewniają wysoką jakość dźwięku, ale przełączenie w tryb AB z takim samym rozpraszaniem mocy na płycie pozwala uzyskać od dwóch do trzech razy więcej moc wyjściowa... Stopień wyjściowy w trybie AB nie może już pracować ze sprzężeniem katodowym, dlatego nie można obejść się bez oddzielnego stopnia z odwróconą fazą.
Chęć zmniejszenia, jeśli nie liczby lamp, to przynajmniej liczby cylindrów, doprowadziła do pojawienia się obwodu wzmacniacza opartego na dwóch triodach-pentodach. Niskoczęstotliwościowe pentody triodowe były niegdyś specjalnie zaprojektowane do single-ended wzmacniaczy odbiorników i telewizorów (część triodowa została zastosowana w drajterze, część pentodowa została zastosowana w stopniu wyjściowym). Jednak nie zawiedli również w aplikacji dwusuwowej. Przedstawiony poniżej schemat miał wiele wcieleń. Na przykład wersja ultraliniowa znajdowała się w pierwszym wydaniu książki Gendina High Quality Amateur ULFs (1968).
rys.3 Wzmacniacz dwuciągowy na pentodach triodowych. Pout \u003d 10 W. Falownik faz oparty jest na schemacie wspólnego obciążenia, połączenie z pierwszym stopniem jest bezpośrednie. Stopień wyjściowy to pentoda ze stałym przesunięciem. Znane są również warianty tego obwodu z ultra-liniowym przełączaniem lamp wyjściowych, z kombinowanym i automatycznym biasem. Dane projektowe transformatora nie są znane. Obwód R3C2 zapewnia stabilność wzmacniacza w pętli zamkniętej.
Nawiasem mówiąc, o ultra-liniowym przełączaniu pentod wyjściowych. W wersji przeciwsobnej mają jeszcze jedną zaletę - dodatkową kompensację harmonicznych powstających w stopniu wyjściowym. Dlatego zdecydowana większość projektów amatorskich wykonywana jest w wersji ultraliniowej. W projektach przemysłowych produkcji krajowej wzmacniacze ultraliniowe ponownie nie zapuściły korzeni ze względu na złożoność transformatora wyjściowego. Aby uzyskać wysokie właściwości, wymagana jest pełna symetria konstrukcji, przekrój uzwojeń i złożone przełączanie. W przypadku transformatorów produkowanych masowo korzyści płynące z zastosowania obwodu ultraliniowego nie są zauważalne.
Poniższy diagram stał się klasycznym i służył jako podstawa dla niezliczonych projektów.
rys.4. Wzmacniacz ultra-liniowy Pout \u003d 12 W, Kg< 0,5% Выходной трансформатор выполнен на сердечнике Ш 19х30 мм. Первичная обмотка содержит 2х(860+1140) витков проводом d=1,3 мм. Схема практически не нуждается в налаживании, что снискало ей популярность в промышленных и любительских конструкциях. Фазоинвертор выполнен по схеме с разделенной нагрузкой. В. Лабутин - Ультралинейный усилитель (Радио, №11/1958, с.42-44)
Pomimo wysokiej wydajności, zarówno konwencjonalne wzmacniacze pentodowe, jak i ultra-liniowe były rzadko używane bez ogólnego sprzężenia zwrotnego. Zastosowanie OOS obniża impedancję wyjściową wzmacniacza i poprawia warunki pracy głowic niskotonowych. Ale aby zmniejszyć impedancję wyjściową wzmacniacza, można użyć nie tylko ujemnego, ale także dodatniego sprzężenia zwrotnego. Następny wzmacniacz wykorzystuje połączone sprzężenie zwrotne.
rys.5. Wzmacniacz ultraliniowy Główną cechą wzmacniacza jest połączenie sprzężenia zwrotnego napięcia i sprzężenia zwrotnego prądu, co poprawia dopasowanie wzmacniacza do głowicy dynamicznej w obszarze głównego rezonansu mechanicznego.Sygnał sprzężenia zwrotnego pobierany jest z czujnika prądu (R19) podłączonego do zacisku uziemienia transformatora wyjściowego. Głębokość obu sprzężeń zwrotnych jest regulowana synchronicznie, co wyklucza samowzbudzenie wzmacniacza.
Pierwszy stopień to wzmacniacz napięcia. Falownik faz jest wykonany zgodnie ze schematem ze sprzężeniem katodowym. Stopień wyjściowy jest wykonany zgodnie z typowym obwodem ultraliniowym i uzupełniony o stabilizator RP1 Na drugiej triodzie VL1 wykonany jest wzmacniacz mikrofonowy Transformator wyjściowy wykonany jest na rdzeniu Ш25х40 Uzwojenie pierwotne zawiera 2x (1100 + 400) zwojów drutu d \u003d 0 18mm, wtórny - 82 zwoje drutu d \u003d 0, 86mm (60m) V.Iwanow - Wzmacniacz LF (Radio nr 11/1959 str.47-49)
Stopień wyjściowy triody ma niskie zniekształcenia i niską impedancję wyjściową, nawet bez ogólnego sprzężenia zwrotnego. Charakterystyka kaskady jest słabo zależna od zmniejszonej rezystancji obciążenia. Zmniejsza to indukcyjność transformatora wyjściowego. Poniżej przedstawiono dwie opcje obwodu wzmacniacza z podwójnym stopniem wyjściowym triody.
rys.6. Wzmacniacz triodowy Pout \u003d 2,5 W (+ 250 V) Pout \u003d 3,5 W (+ 300 V) Kg \u003d 3% (bez sprzężenia zwrotnego)
Pierwszy stopień wzmacniacza napięcia na pentodzie (Kv \u003d 280 350). Falownik fazowy ze wspólnym obciążeniem. Stały stopień wyjściowy polaryzacji. Aby zredukować tło, do uzwojenia żarnika przykładany jest potencjał + 40V. Transformator wyjściowy wykonany jest na rdzeniu Ш12 (okienko 12x30mm), ustawiona grubość to 20mm. Uzwojenie pierwotne 2x2300 zwojów drutu d \u003d 0,12 mm, wtórne - 74 zwoje d \u003d 0,74 mm. Transformator mocy wykonany jest na rdzeniu Ш16 (okienko 16x40mm), ustawiona grubość to 32mm. Uzwojenie sieciowe zawiera 2080 zwojów drutu d \u003d 0,23 mm, uzwojenie anody - 2040 zwojów drutu d \u003d 0,16 mm, włókno - 68 zwojów drutu d \u003d 0,84 mm, uzwojenie przemieszczeniowe - 97 zwojów drutu d \u003d 0,12 mm
rys.7. Wzmacniacz triodowy Pout \u003d 2,5 W, Kg \u003d 0,7 ... 1% W stopniu wyjściowym zastosowano połączone napięcie polaryzacyjne (stosowane jest uzwojenie żarnika). Transformator wyjściowy wykonany jest na rdzeniu Ш12 (okienko 12x26mm), ustawiona grubość to 18mm. Uzwojenie pierwotne zawiera 2x1800 zwojów drutu d \u003d 0,13 mm, wtórne - 95 zwojów drutu d \u003d 0,59 mm (13 Ohm)
E.Zeldin - Wzmacniacz triodowy klasy B (Radio nr 4/1967, strony 25-26)