Паспортні напруги на вторинних обмотках (діючі значення) U2 AC \u003d 400V-360V-0-100V-360V-400V (для харчування анодних ланцюгів використовуються відводи 360V).
Номінальний струм анодної обмотки, що протікає через відведення 400V I2 AC \u003d 0.225A.Паспортная потужність трансформатора (розрахована по вторинних обмоток): P2 \u003d 2 x 5.0V х 3.3A + 6.3V х 3.3A + 10V x 3.3A + 400V x 0.225A \u003d 177VA Розрахунок споживаної потужності анодних і накальних ланцюгіванодна обмоткаструм спокою вихідних ламп: 2 х 65мА \u003d 130мА
струм спокою драйверной лампи: 27травень
струм спокою вхідного каскаду: 3.8мА
струм дільника зміщення (bias) напруження "верхньої" лампи вхідного каскаду: 2.5мАСуммарний струм спокою (струм, що протікає через половину анодної обмотки трансформатора протягом напівперіоду): 130 + 27 + 3.8 + 2.5 \u003d 163.3мА (164мА) .Напруга, прикладена до анода кенотрона протягом напівперіоду: U2 AC \u003d 360VМощность, споживана з анодної обмотки: 2 х I2 AC х U2 AC \u003d 2 х 0.164 х 360 \u003d 118VA. накальную обмоткиструм напруження кенотрона GZ34: 1.9A (два кенотрона - 3.8А)
струм напруження вихідної лампи Кт88: 1.6А (дві вихідні лампи - 3.2а)
струм напруження драйверной лампи EL38: 1.4а
струм напруження вхідний лампи 6J5G: 0.3А (в розрахунок приймається тільки одна "верхня" лампа, оскільки напруження "нижній" лампи живиться від окремого трансформатора) Сумарний струм накальних обмоток: 3.8А + 3.2а + 1.4а + 0.3А \u003d 8.7А. потужність, споживана з накальних обмоток: 5.0V х 3.8А + 6.3V x 3.2а + 6.3V x (1.4а + 0.3А) \u003d 19 + 20.6 + 10.7 \u003d 50.3VA.Суммарная споживана потужність зі вторинних обмоток трансформатора: Р 2 \u003d 118VA + 50.3VA \u003d 168.3VA. Особливості підключення трансформатораНакальную обмотки 0-5V 3.3а запаралелить для живлення напруження 2х кенотронов.Обмотка 0-5.0V-6.3V 3.3A з відведенням від 6.3V використовується для харчування розжарився "верхньої" лампи вхідного каскаду і драйверной лампи. Нижній за схемою висновок цієї обмотки підключений до дільнику напруги, так що половина анодного напруги вхідного каскаду (постійний зсув) "піднімає" потенціал напруження цих ламп з метою прибрати різниця потенціалів між катодом і нитками накала.Обмотка 0-6.3V-10.0V 3.3A з відведенням від 6.3V використовується для живлення розжарився вихідних ламп.Поскольку до "нижньої" лампі вхідного каскаду не підводить постійний зсув, то для живлення напруження "нижній" лампи, а так само схеми затримки подачі анодної напруги, використовується окремий накальний трансформатор Т2 266JB6 від Хаммонда.Ізмеренное активний спротив однієї половини анодної обмотки трансформатора \u003d 41.3Ω (відведення 400V) або 37.2Ω (відведення 360V), другої половини - 43.3Ω (відведення 400V), або 39Ω (відведення 360V) можна вважати середнє значення опору половини анодної обмотки трансформатора R ТР2 \u003d 42.3Ω (відведення 400V) або 38.1Ω (відведення 360V) .Коеффіціент трансформації (відношення числа витків первинної обмотки до вторинної або ставлення напруги ня на первинній обмотці до напруги на вторинній обмотці) для анодної обмотки 2 х 360V: n Р \u003d U А / U2 АС \u003d 230V / (2 х 360V) \u003d 0.32.Ізмеренное опір первинної обмотки трансформатора R ТР1 \u003d 4.4Ω.Пріведенное до вторинної обмотці опір трансформатора R ТР \u003d R ТР2 + R ТР1 / n Р \u003d 90Ω.
Робота випрямляча на статичне навантаження
При відсутності вхідного звукового сигналу, для випрямляча підсилювач є статичним навантаженням з споживаним від джерела живлення анодним струмом I Р \u003d 164мА і накальную струмом I F \u003d 8.7А.
Мал. 4.Падіння напруги на анодної обмотці трансформатора.Споживаний статичний струм I Р \u003d 164мА, що протікає через половину анодної обмотки трансформатора з активним опором 90Ω / 2 призведе до падіння напруги на ній, рівному 0.164А х 45Ω \u003d 7.4V. Тому напруга U Р, що подається на анод кенотрона, дорівнюватиме U2 АС - 7.4V \u003d 352V. Падіння напруги на кенотроні.Передбачається використовувати два запараллеленних кенотрона, тому через один діод буде протікати тільки половина струму, тобто 164 мА / 2 \u003d 82мА. Для лампи GZ34 визначається з паспортних даних (див.) Для струму 0.082А падіння напруги на одному діоді складе 13.5V. 
Мал. 5. Анодна характеристика кенотрона GZ34 (опис лампи (by Philips Data Handbook) взято з сайту frank.pocnet) Таким чином сумарне падіння напруги на активному опорі половини анодної обмотки трансформатора і кенотрона ΔU \u003d 8V + 13.5V \u003d 21.5V.Прямое напруга, прикладена до анодам кенотрона на холостому ходу випрямляча U P0 \u003d √2 х U2 AC \u003d √2 х 360V \u003d 509V. До цієї напруги повинен зарядитися перший конденсатор фільтра при відсутності нагрузкі.Рабочее напруга першого конденсатора фільтра має бути приблизно на 10% більше, ніж розрахункове напруга, тобто 509 + (509 х 0.1) \u003d 560V (600V) .Оскільки анодная обмотка і перший конденсатор фільтра включені по відношенню до кенотрон послідовно, то в момент негативного напівперіоду напруги, прикладеного до анода (кенотрон замкнений), катод кенотрона знаходиться під позитивним напругою першого конденсатора фільтра Uс. Таким чином, між анодом і катодом кенотрона з'являється подвоєне амплітудне напруга вторинної обмотки (Peak Inverse Voltage) Uобр \u003d 2 х U P0 \u003d 2 х 509 \u003d 1018V.Амплітудное значення напруги на катоді кенотрона: U К \u003d √2 x (U2 AC - ΔU ) \u003d √2 x (360V - 21.5V) \u003d 479V.Амплітуда пульсацій напруги на конденсаторі С1 ємністю 47μF: U C1 ~ \u003d Iвих / (2 xf C x C) \u003d 0.164 / (2 x 50 x 47e -6) \u003d 35V (p-p) .Випрямленное напруга на конденсаторі U С1 \u003d U К - U C1 ~ / 2 \u003d 479 - 35/2 \u003d 461V.Прі цьому можна вважати навантаження випрямляча активним опором R Н \u003d U вих / Iвих \u003d 461 / 0.164 \u003d 2811Ω . (З урахуванням активного опору дроселя - 40Ω навантажувальний опір випрямляча стане рівним 2851Ω). Розрахунок індуктивного фільтра (Блок "B")
Для подальшого зниження пульсацій використаний індуктивний фільтр (див. Рис 6), побудований на дроселі LC-3-350D фірми ISO Танго з наступними параметрами: L \u003d 3Гн.I НОМ \u003d 350мА
I MAX \u003d 450мА
R \u003d 40Ω
Мал. 6. Індуктивний фільтрПоскольку дросель володіє активним опором, то напруга на виході фільтра (U C2) буде менше вхідного напруги (U С1) на величину I Р х 40Ω. Для статичного навантаження 164мА це падіння складе 6.6V, таким чином напругу на конденсаторі С2 при струмі навантаження 164мА складе 454.4V.Коеффіціент фільтрації індуктивного фільтра До Ф \u003d 4 х π 2 х f 2 x L x C2, гдеf - частота пульсацій фільтрованої напруги ( для двонапівперіодною схеми випрямляча частота пульсацій дорівнює 100Гц). L - індуктивність дроселя, Гн.
С - ємність наступного за дроселем, конденсатора (С2), Ф.
показує у скільки разів напруга пульсацій на виході фільтра менше напруги пульсацій на вході фільтра, тобто До Ф \u003d U C1 ~ / U C2 ~ Таким чином, для обраного конденсатора С2 \u003d 470μF, К Ф \u003d 4 х π 2 х 100 2 x 3 x 470e -6 \u003d 556.6 і напруга пульсацій на виході фільтра U C2 ~ \u003d U C1 ~ / К Ф \u003d 35 / 556.6 \u003d 0.063Vp-p.Рабочее напруга конденсатора на виході дроселя в силу незначного напруги пульсацій, може бути вибрано приблизно на 5% більше вихідної напруги фільтра \u003d 454.4V + 0.05 х 454.4V \u003d 477V (видається можливим використання конденсатора зі стандартним робочим напругою 550V) .Додаткові фільтрація пульсацій може бути досягнута фільтром - пробкою, що складається з дроселя L1 і підключеного паралельно йому конденсатора С3. Якщо вхід і вихід дроселя фільтра шунтировать конденсатором, то вийде паралельний резонансний контур (резонанс струмів), що має для резонансної частоти максимальний опір. Такий контур можна розрахувати для резонансної частоти 100 Гц виходячи з наступного умови: Умова резонансу струмів: Y \u200b\u200bC \u003d Y L (де Y - провідність) звідки ωC \u003d 1 / ωL, звідки ω \u003d 1 / √ (LC). При тому, що ω \u003d 2π f, отримуємо f (100 Гц) \u003d 1 / (2π √ (LC)). Для індуктивності дроселя 3 Гн значення шунтирующей ємності буде рівним: C ш \u003d 1 / (L x (2 x π xf) 2) \u003d 1 / (3 x ((2π x 100) 2)) \u003d 0.844μF (вибрано стандартне значення 0.82 μF) .Мінімальное значення струму, що протікає через дросель: I МІН \u003d 2 x √2 x U C2 / (6 x π 2 xfx L) \u003d 2 x √2 x 461V / (6 х π 2 х 100 x 3) \u003d 73мА . Якщо величина споживаного навантаженням струму менше цього мінімально допустимого значення, то згладжує конденсатор, включений після дроселя буде заряджатися імпульсами напруги до амплітудного значення напруги на катоді кенотрона під навантаженням (тобто до 479V).
Розрахунок гасять резисторів для анодних напруг каскадів підсилювача (Блок "B")
Розрахункове значення анодної напруги вихідного каскаду підсилювача U B1 \u003d 452V при струмі I B1 \u003d 130мА.Заданное значення анодної напруги драйверного каскаду підсилювача U B2 \u003d 320V при струмі I B3 \u003d 27травень, таким чином, величина резистором буде дорівнює (U B1 - U B2 ) / (27травень + 4мА + 3мА) \u003d 3.9кΩ.Потужність, що розсіюється на цьому резисторі буде дорівнює (U B1 - U B2) х (27травень + 4мА + 3мА) \u003d 4.5WЗаданное значення анодної напруги вхідного каскаду підсилювача U B3 \u003d 250V при струмі I B3 \u003d 4мА, таким чином, величина резистором буде дорівнює (U B2 - U B3) / (4мА + 3мА) \u003d 10кΩ.
Потужність, що розсіюється на цьому резисторі буде дорівнює (U B2 - U B3) х (4мА + 3мА) \u003d 0.5WЗаданное значення струму через дільник напруги зміщення I \u003d 3мА, тому величина загального опору дільника буде дорівнює U B3 / 3мА \u003d 83кΩ.
Розрахунок ланцюга затримки подачі анодної напруги (Блок "С")
Постійна часу ланцюга затримки τ \u003d C x (R1 x R2 / (R1 + R2)). При значеннях С \u003d 100μF, R1 \u003d 470кΩ, R2 \u003d 680кΩ маємо τ \u003d 28 секунд.Розрахунок випрямляча фіксованого сіткового зсуву (Блок "D")
Діапазон зміни U BIAS \u003d (-35 ... -70) V, тобто падіння напруги на резисторі, що регулює сітковий зсув, складе 30V.Входное змінну напругу випрямляча U ~ \u003d 100V.Випрямленное напруга U \u003d \u003d √2 х 100V - U діода \u003d 141V - 1.0V \u003d 140V.Резістор фільтра випрямленої напруги RF \u003d 10кΩ.Общій ток двох подільників I 0 \u003d 6мА, тому падіння на резисторі фільтра UR \u003d 10кΩ x 6мА \u003d 60V.Такім чином, напруга, що подається на два подільника, U 0 \u003d √2 x 100V - U діода - UR \u003d 141 - 1.0 - 60 \u003d 80V, а загальний опір одного подільника R \u003d U 0 / (I 0/2) \u003d 80V / 3мА \u003d 27кΩ.Ток через кожен дільник I 1 \u003d I 2 \u003d 6мА / 2 \u003d 3мA.Ніжній по схемі резистор дільника вибирається з умови обмеження нижнього значення напруги зсуву -35V: 35V / 3мА \u003d 11.7кΩ (використовується стандартне значення 12кΩ, при цьому нижнього значення напруги зсуву складе -36V) .Потенціометер подільника повинен забезпечувати зміна напруги від 36V до 70V, тому падіння напруги на ньому складе 70V - 36V \u003d 34V, що при струмі 3мА визначить його опору тичних рівним 34V / 3мА \u003d 11.3кΩ. (Використаний потенціометр на 10кΩ, при цьому діапазон регулювання напруги сіткового зсуву склав 10кΩ х 3мА \u003d 30V) .Верхній по схемі резистор дільника дорівнює 27кΩ - (12кΩ + 10кΩ) \u003d 5кΩ (вибрано стандартне значення 5.1кΩ) .Мощность, що розсіюється на опорі фільтра RF складе 10кΩ х 6мА 2 \u003d 0.36W.Розрахунок вихідного каскаду
Оскільки вихідний каскад включений за ультралінейной схемою на трансформатор з відомими параметрами - XE-60-5 фірми ISO Танго, то розрахунок зведеться до визначення струму спокою і потужності розсіювання каскаду.
Мал. 7. Графічний розрахунок режиму роботи лампи Кт88 в двотактному вихідному каскаді (опис лампи (by The General Electric CO. LTD of England) взято з сайту frank.pocnet) Перша точка лінії навантаження I А (UА \u003d 0) \u003d E А / R А, де R А визначається за заданим опору R А-А вихідного трансформатора Tango XE-60-5 (5кΩ), перерахованого для одного плеча: R А \u003d R А-А / 4 \u003d 1.250кΩ. Тоді I А (UА \u003d 0) \u003d 452 / 1.250 \u003d 362мА.Вторая точка лінії навантаження U А (IА \u003d 0) \u003d E А \u003d 452V.Точку "Р" визначимо на перетині лінії навантаження з характеристикою при U С \u003d 0, при цьому I А макс \u003d 328мA, U А хв \u003d 42V.Ток спокою лампи I А0 \u003d ~ (1/3 ... 1/5) I А макс / 2 \u003d 65мА (точка "Т") знаходиться на перетині лінії навантаження з характеристикою при U З приблизно рівному -43V це і буде напруга зсуву лампи в режимі холостого хода.Точка "Т" визначає напругу на аноді в режимі холостого ходу U А0 \u003d 370V, відповідному току спокою лампи I А0 .Сопротівленіе в ланцюзі анодів двох ламп: R А-А \u003d 22 x (U А0 - U А хв) / (I А макс - I А0) \u003d 4 x (370 - 42) / (0.328 - 0.065) \u003d 5кΩ.Мощность розсіювання на аноді PA \u003d U А0 x I А0< P A макс = 370 х 0.065 = 24Вт < 40Вт.Максимальная мощность, отдаваемая двумя лампами в нагрузку при КПД ультралинейного каскада ~60%: P~ = (I А макс x (U А0 – U А мин) x η) / 2 = (0.328 x (370 – 42) x 0.60) / 2 = 32W.Амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы: I мА = (I А макс – I А0) / 2 = (328 – 65) / 2 = 132мА.Действующее значение анодного тока лампы при максимальной мощности: I А0 макс = (I А макс + 2 x I А0) / 4 = (328 + 2 x 65) / 4 = 115мА.Действующее значение анодного тока в общем проводе выходного трансформатора I макс = 2 х I А0 макс = 230мА.
Мал. 8. Побудова сіткової характеристики однієї лампи Кт88 двотактного вихідного каскаду (опис лампи (by The General Electric CO. LTD of England) взято з сайту frank.pocnet) Особливістю даного каскаду є зворотний зв'язок, що подається з вихідного трансформатора в катоди ламп (т.зв. " супертріодное "включення). Детальніше про цю схему можна прочитати на сайті Menno van der Veen "а. Розрахунок вхідного каскаду
Вхідний каскад виконаний за схемою паралельно керованого дволамповий підсилювача (SRPP).
Мал. 9.
Мал. 10. Сімейство анодних характеристик лампи 6J5G (опис лампи (by RCA) взято з сайту frank.pocnet) При заданому струмі спокою 4мА через нижню лампу, отримуємо напрузі на сітці лампи \u003d 4V, тоді опір автоматичного зміщення в ланцюзі катода нижньої (а так же верхній) лампи \u003d 4V / 4мА \u003d 1кΩ.Коеффіціент посилення каскаду за умови, що в якості "верхньої" і "нижньої" застосовуються однакові лампи, а так само що катодний резистор нижньої лампи шунтований конденсатором: а \u003d μ х (r А2 + R К2 х (μ + 1)) / (r А1 + r А2 + R К2 х (μ + 1)) \u003d 20 х (8000 + 1000 х (20 + 1)) / (8000 +8000 + 1000 х (20 + 1) ) \u003d 15.7.Где: r А1 - внутрішній опір "нижній" лампи r А2 - внутрішній опір "верхньої" лампи
R K2 - опір зсуву в ланцюзі катода "верхньої" лампиμ - коеффіціень посилення лампиУсілітель розрахований на номінальну вхідну напругу звукового сигналу ~ 1.0V P-P тому при такому рівні сигналу, вихідна напруга каскаду складе 1.0 х 15.7 \u003d 15.7V P-P. Оскільки зв'язок між вхідним і драйверного каскадом безпосередня, то значення напруги на сітці драйверной лампи складе U К + 15.7 / 2 \u003d 125 + 7.85 \u003d 133V.
Розрахунок драйверного каскаду
Як було зазначено раніше, напруга зсуву U До драйверной лампи (падіння на катодному резисторі) має бути не менше 133V. При обраному анодном струмі драйверной лампи I А0 \u003d 27травень, катодний опір драйверной лампи R К \u003d 133/27 \u003d 5кΩ. Потужність, що виділяється на цьому резисторі P RК \u003d U До х I А0 \u003d 133V x 0.027мА \u003d 3.6W.
Мал. 11. Принципова схема драйверного каскадаВ якості проміжного трансформатора був обраний трансформатор NC-14 фірми ISO Танго. Опір паралельно з'єднаних анодних обмоток трансформатора одно 1.25кΩ (активний опір 82.5Ω), допустимий струм - 30 мА. Опір послідовно з'єднаних анодних обмоток цього трансформатора одно 5кΩ (0.33кΩ), допустимий струм - 15 мА. 
Мал. 12. Трансформатор NC-14Постоянное напруга на сітці драйверной лампи в режимі спокою U C0 \u003d 125V, опір в ланцюзі катода драйверной лампи R К \u003d 5кΩ (напруга зсуву при обраному струмі спокою I А0 \u003d 27травень, U К \u003d 133V), таким чином на сітці лампи присутній постійна напруга зсуву сітки щодо катода UC \u003d 125 - 133 \u003d -8V (робоча точка лампи) .Лінія анодного навантаження (див. рис 13) для постійного струму, що визначає поділ анодного напруги між лампою (R i) і опорами в анодної (R А) і катодного (R К) ланцюгах, побудована виходячи з таких міркувань: Якщо анодний струм дорівнює нулю, то напруга на аноді лампи дорівнює напрузі джерела Е А \u003d 320 V.
Якщо падіння напруги на лампі дорівнює нулю, то струм через лампу обмежений величиною I Амакс \u003d Е А / (R А + R К). При заданому R А \u003d 0.0825кΩ (активний опір паралельно з'єднаних анодних обмоток трансформатора) і R К \u003d 5.0кΩ, наближене значення максимального струму I Амакс \u003d 320 / (0.0825 + 5.0) \u003d 63мA.
Мал. 13. Сімейство анодних характеристик лампи EL38 в тріодном включенні (по Tom Schlangen) Перелік деталей підсилювача
механічні елементи
| Шасі: Hammond Chassis Walnut | P-HWCHAS1310AL | 2 шт |
| Hammond Bottom Panel | P-HHW1310ALPL | 2 шт |
| Монтажні панельки (відстань між пелюстками - 9.525 мм): | ||
| 47.6 мм 6 пелюсток | P-0602H | 10 шт |
| 57.2 мм 7 пелюсток | P-0702H | 10 шт |
| 66.6 мм 8 пелюсток | P-0802H | 10 шт |
| Фіксатори для електролітичних конденсаторів MPSA 35 - 50 мм | MUNDORF-75217 | 6 шт |
| Ручки регулятора напруги зсуву | P-K310 | 4 шт |
| Панельки для ламп (CNC) | 14шт | |
| стійка | М4 30мм F-F | 8 шт |
| стійка | М4 10мм M-F | 16 шт |
| стійка | М3 10мм M-F | 8 шт |
| стійка | М3 10мм F-F | 8 шт |
| гвинт | М4 х 6мм | 100 шт |
| Гвинт, потайна головка | М4 х 6мм | 100 шт |
| гвинт | М3 х 6мм | 100 шт |
| Гвинт, потайна головка | М3 х 20мм | 100 шт |
| стопорящую шайба | М4 | 100 шт |
| стопорящую шайба | М3 | 100 шт |
| шайба | М4 | 100 шт |
| шайба | М3 | 100 шт |
| гайка | М4 | 100 шт |
| гайка | М3 | 100 шт |
| Алюмінієвий лист 2.3 мм | 304 мм х 914 мм | 1 шт |
електромеханічні елементи
| 21.5 AWG | 1 котушка | |
| Монтажний провід одножильний ізольований | 16.5 AWG | 1 котушка |
| Тефлонова ізоляція внутрішній ø 1.5 мм зовнішній ø 1.8мм | 7.5м | |
| Клеми для підключення колонок (довгі) | 12 шт | |
| Роз'єми RCA тип "D" (входи) | NF2D-B-0 | 2 шт |
| Клема анодного напруги (Pomona) | 2142-0 | 2 шт |
| Штекер анодного напруги (Pomona) | 3690-0 | 2 шт |
| Анодний ковпачок (Yamamoto Plate Caps) 6мм | 320-070-91 | 2 шт |
| Стрілочний індикатор (Yamamoto Precision Panel Meter) 100мА | 320-059-18 | 2 шт |
| Мережевий роз'єм (IEC) + запобіжник | 2 шт | |
| Мережевий вимикач (Nikkai) | 2 шт | |
| Перемикач вимірювання струму спокою кінцевого каскаду (Nikkai) | 2 шт |
електроніка
| Силовий трансформатор (Танго) | МЕ-225 | 2 шт |
| Накальний трансформатор (Хаммонд) | 266JB6 | 2 шт |
| Силовий дросель (Танго) | LC-3-350D | 2 шт |
| Проміжний трансформатор (Танго) | NC-14 | 2 шт |
| Вихідний трансформатор (Танго) | XE-60-5 | 2 шт |
| кенотрон | GZ-34 | 4 шт |
| Лампа (GEC) | 6J5GT | 4 шт |
| Лампа (Mullard) | EL38 | 2 шт |
| Лампа (Gold Lion) | KT88 | 4 шт |
| Електролітичний конденсатор, Mundorf, M-TubeCap | 47μF х 600V | 2 шт |
| Електролітичний конденсатор, Mundorf, M-Lytic HV | 470μF х 550V | 2 шт |
| Електролітичний конденсатор, Mundorf, M-Lytic MLSL HV | 100μF + 100μF x 500V | 2 шт |
| 20кΩ 12W | 4 шт | |
| Резистор, Mills, MRA-12 | 3.9кΩ 12W | 2 шт |
| Резистор, Mills, MRA-5 | 10кΩ 5W | 2 шт |
| Електролітичний конденсатор, Elna Silmic II |
При конструюванні лампових підсилювачів потужності звуковий частоти (УМЗЧ) багато авторів використовують вихідні каскади, що працюють в класі А. Аргументують вони своє рішення мінімальним коефіцієнтом нелінійних спотворень подібних каскадів. Однак каскади, що працюють в класі А, мають досить пристойний початковий струм анода (робоча точка лежить на середині лінійної ділянки характеристики лампи). Отже, ККД лампи буде вельми низьким. Постійний струм, що протікає через лампу, буде розігрівати її електроди. Якщо не передбачити примусового охолодження ламп, то їх електроди будуть інтенсивно руйнуватися. Слід зазначити, що при побудові підсилювачів класу А з вихідною потужністю 10 ... 20 Вт, ще можна створити компактну систему охолодження. Але якщо підсилювач розраховувати, наприклад, на 100 Вт, то доведеться споруджувати досить громіздкий "охолоджувач".
Тому вигідніше використовувати більш економічний режим роботи ламп в класі В. Недоліком даного режиму є підвищений рівень нелінійних спотворень. Пов'язано це з тим, що в даному режимі робоча точка лампи лежить в більш нелінійному початковій ділянці характеристики лампи. при двотактної схемою включення ламп це викликає спотворення у вигляді "сходинки". Існує досить простий спосіб компенсації подібних спотворень. Для цього підсилювач необхідно охопити глибоким негативним зворотним зв'язком.
Пропонований підсилювач живиться від двохтрансформаторної джерела живлення (рис. 1). Трансформатор ТЗ забезпечує харчуванням анодні ланцюги всієї схеми і сіткові ланцюги вихідних ламп підсилювача, Т4 формує накальную напруги, напруги зсуву на сітках вихідних ламп і напруга для живлення вентиляторів, що охолоджують підсилювач. Для зменшення рівня фону напруження ламп попереднього підсилювача здійснюється від джерела постійного струму.
Мал. 1. двохтрансформаторної джерело живлення
Принципова схема підсилювача зображена на рис. 2. На малогабаритному подвійному тріоді VL1 зібраний попередній підсилювач. Рівні вхідних сигналів регулюються змінними резисторами R1 і R2. Сигнали лівого і правого каналів подаються на трьохсмугові регулятори тембру. Далі сигнали через компенсуючий підсилювач на подвійному тріоді VL2 надходять на фазоінвертори на подвійному тріоді VL3. Коригувальні RC-ланцюга, підключені до катодам триодов VL2, знижують нелінійні спотворення підсилювача і запобігають його самозбудження на інфранизьких частотах. На анодах VL3 виходять протифазні сигнали, необхідні для роботи двотактних вихідних каскадів. Протифазні сигнали "розгойдуються" попередніми підсилювачами на подвійних тріодах VL4, VL5 до рівнів, необхідних для збудження вихідних ламп VL6 ... VL9. Обидва тетрода в кожній лампі для збільшення потужності, що включені паралельно. Навантаженням ламп служать вихідні трансформатори Т1, Т2.
Мал. 2. Принципова схема підсилювача (натисніть для збільшення)
Трансформатори погоджують високий опір ламп з опором акустичних систем.
Підсилювач збирається в дюралюмінієва корпусі. Вентилятори М1 і М2 розташовують таким чином, щоб вони обдували вихідні лампи. XS1 - гніздо "JACK" або "miniJACK". R1, R2, R11, R13, R15, R17, R19, R21 - будь-які змінні резистори відповідного типу. SA1 повинен витримувати струм до 6 А при напрузі живлення 220 В. Для Т1 і Т2 використовують Ш-образні сердечники з перетином 32x64 мм. Обмотки I, III містять по 600 витків дроту ПЕВТЛ-2 d0,4 мм, а обмотки IIа і IIб - по 100 витків того ж дроту. Обмотка IV містить 70 витків дроту ПЕВ-2 d1,2 мм. ТЗ і Т4 намотуються на тороїдальних сердечниках перетином 65x25 мм (Т3) і 40x25 мм (Т4). Т3 має первинну обмотку, що складається з 600 витків дроту ПЕВТЛ-2 d0,8 мм, і вторинну, що складається з двох обмоток по 570 витків того ж дроту. Первинна обмотка Т4 складається з 1600 витків дроту ПЕВТЛ-2 d0,31 мм, обмотка II - 500 витків того ж дроту, III і IV - 52 і 104 витка проводу ПЕВТЛ-2 d0,8 мм. Порядок намотування обмоток для Т1 і Т2 показаний на рис. 3.
Мал. 3. Порядок намотування обмоток для Т1 і Т2
Налагодження підсилювача починають з джерела живлення. Знімають з панельок лампи VL6 ... VL9 і включають харчування. При цьому повинен загорітися HL1, а М1 і М2 повинні заробити. Вимірюють постійні вихідні напруги, які повинні відрізнятися від зазначених за схемою не більше ніж на ± 10%. Двигуни регуляторів гучності встановлюють у крайнє праве, а регуляторів тембру - в середнє положення. Тимчасово відключають ланцюга ООС (R52, С46, С47, R75, С38, С51). На входи ЛК і ПК подають синусоїдальні сигнали частотою 1 кГц і амплітудою 250 мВ. Двоканальним осцилографом контролюють протифазні сигнали на анодах ламп VL4, VL5 (їх амплітуди повинні бути однаковими, а форма неспотвореної). Встановлюють на місце VL6 ... VL9, а до виходів підключають або акустичні системи, Або (краще) еквіваленти навантаження (резистори 8 Ом х 150 Вт). На виході також повинен спостерігатися неспотворений сигнал. Відновлюють ланцюга ООС. Якщо підсилювач буде самозбуджуватися, слід підібрати ємності С38, С47 або резистори R52, R75. При цьому не можна сильно зменшувати ООС, оскільки відповідно збільшиться коефіцієнт нелінійних спотворень. На цьому настройка підсилювача закінчується.
З метою правильної експлуатації підсилювача слід пам'ятати, що включення підсилювача без навантаження категорично забороняється. Недотримання цієї вимоги призведе до виходу з ладу вихідних ламп і трансформаторів.
Дивіться інші статті розділу.
Раніше я з упередженням ставився до звучання двотактних лампових підсилювачів, вважаючи, що однотакт дасть їм «сто очок вперед».
Чому? Колись у мене був двотактний ламповий підсилювач, Зібраний «по не знаю якою схемою», на лампах EL34. Чи не звучав він.
Але тоді я ще не збирав підсилювачі. І вирішив я для себе закрити це питання, зібравши PP на EL34. Тим більше, що у мене в загашнику була пара вихідних трансформаторів, подарованих одним дуже хорошим чоловіком! Ось таких:
схема підсилювача
Схему вибрав «по Манакова»:
Почав, як завжди, із збірки корпусу. Зупинятися докладно на технології його виготовлення не стану, я докладно розповів про це в Як завжди, я збирав підсилювач на окремому металевому шасі, укріпленому всередині корпусу на стійках. Це дозволяє мінімізувати кількість отворів у верхній кришці підсилювача. Для виготовлення корпусу використовував алюмінієвий куточок 20 × 20х2,0, алюмінієві листи, товщиною 1,5 мм (для верхньої кришки) і 1 мм (для нижньої кришки і шасі). Обшивка виконана з бука, пофарбованого морилкою і лаком в декілька шарів. Дюраль пофарбований з балончика. Ковпаки для трансформаторів на цей раз використовував готові, замовивши їх заздалегідь.
Всі механічні роботи були виконані на балконі. Використовував розкладний верстак, дриль, електричний лобзик, дискову шліфувальну машинку ручний фрезер, дремель і професійне стусло. За роки радіоаматорства я солідно «обріс» хорошими інструментами. Це дозволяє мені виконувати багато складних роботи набагато швидше і точніше. Але більшу частину з цих робіт можна виконати і вручну. З більшою витратою сил і часу, звичайно.
Радіодеталі, в загальному, самі звичайні. Як розділових використовував конденсатори К78-2 і К71-7, все інше - «солянка збірна».
Лампи EL34 купував уже підібраними в «четвірку».
Трансформатор харчування: тор, 270Вх0,6А - анодная вторинка, 50Вх0,1А - вторинка для зміщення, 2 × 6,3 × 4А - для харчування загострилася.
Я вніс в схему деякі зміни
Замість лампи 6Н9С я спочатку самовпевнено спробував застосувати 6Н2П (ЕВ). В результаті отримав ... «мертвий» звук. Не те! Зовсім не те. А отвори-то під панельки просвердлені, і шасі вже встановлено. Що робити? Почав шукати заміну цій лампі. Виявилося, що лампа ECC85 (за відгуками колег на форумах) «дуже навіть». Придбав пару. Змінив номінали резисторів «обв'язки». У анодах 36 кОм (2Вт), катодні резистори - 180 Ом, зміщення при цьому близько 1,5 В. Відразу скажу, що звуку це дуже пішло на користь!
Електронний дросель
Замість звичайних дроселів і я використав «електронний дросель», зібраний по цій схемі:
Зауважу, що реальне падіння напруги на дроселі близько 20-25 В. Враховуйте це в своїй конструкції!
Друкована плата дроселя також додається.
селектор входів
Організував селектор входів на трьох реле TAKAMISAWA (за кількістю входів), які комутують слабкострумовий сигнал. Друковану плату для комутатора не робив, зібрав все на макетке.
Схема приблизно така:
Бо гарна вона була поставив стрілочні індикатори. Управляються індикатори вітчизняної мікросхемою К157ДА1. Схема перероблена на однополярної харчування, друкована плата додається.
Комутатор, мікросхема К157ДА1 і діоди підсвічування індикаторів живляться від одного джерела стабілізованої напруги.
З особливостей складання
Найважливішим є розводка земель. Добре видно, що я організував дві земляних точки, зібрав на них землі лівого і правого каналів і приєднав їх до «мінуса» фільтруючого конденсатора анодного напруги. В результаті, разом з «електронним дроселем», це дало дуже хороший ефект. Фону я не чую взагалі. Ні в 10, ні в 5, ні в 2-х сантиметрах від динаміка.
Налаштування підсилювача
Тут я повністю цитую Манакова:Перший каскад налаштовується по падінню постійної напруги 1,8-2 В в контрольній точці на катодному резисторі підбором номіналу цього резистора.
Другий каскад налаштовується по падінню постійної напруги в контрольних точках на катодних резисторах 1 Ом ламп вихідного каскаду, шляхом регулювання напруги зсуву на керуючих сітках цих ламп. Падіння напруги на них повинно бути 0,035-0,04 В, що відповідає струму анода кожної лампи 35-40 мА. Найбільш «економні» можуть знизити струми вихідних ламп до 25-30 мА. Я думаю, зайве нагадувати про те, що всі ці настройки потрібно виробляти в режимі мовчання.
За змінній напрузі фазоінверсного каскад налаштовується при подачі змінної напруги близько 0,5 В з частотою 3 кГц на сітку лівого тріода лампи 6Н9С, підлаштування резистором в ланцюзі сітки правого тріода лампи виставляється однакова за величиною змінну напругу на анодах лампи. При цьому потрібно користуватися вольтметром з вхідним опором не менше 1 Мегом.
Додам лише, що при використанні ламп EL34, струми спокою можна (і потрібно!) Сміливо піднімати приблизно до 56 - 60 мА, при анодній напрузі близько 350 В.
файли
Креслення друкованих плат ел. дроселя і рівнеміра:▼
) Підсилювач потужності звуку використовує лампи вихідного каскаду, що працюють в класі "А", ультралінейной включення, і зібраний у вигляді моноблока - лампового підсилювача. У схемі може бути використано кілька різних ламп, в тому числі KT77 / 6L6GC / KT88 з драйвером на 12SL7. Поза залежно від того, що за типи ламп використовуються для виходу - звук виходить "оксамитовий" і вишуканий.
У драйвері ( попередньому підсилювачі звуку) лампа працює в режимі динамічного навантаження - SRPP. Альтернативний драйвер можна зробити із застосуванням 5751
. Не виключаються й інші варіанти, такі як 12AU7, 12AT7 і 12AX7. Вихідна потужність цієї схеми може досягати 50 ват.
Схема зовсім проста, як для лампового УМЗЧ, але якщо ви не знайомі з ламповим обладнанням або не маєте досвіду монтажу високих напруг, то це не зовсім відповідний проект для дебюту. Для повного виключення взаємного впливу окремих каналів (лівого і правого), конструктивно все виконано як моноблоки - кожен з власним блоком живлення. З одного боку такий варіант є більш складним і дорогим, але і має свої переваги.
На нижньому малюнку показаний найпростіший. У блоці живлення може бути використаний звичайний трансформатор, випрямляч, фільтр. Обмотка розжарювання 6 вольт і 4 ампера. Використовуючи тільки 6,3 - вольт лампи, на загострення відповідно знижується напруга до вищевказаного рівня.
Більш чутливі ланцюга схеми розміщуються якомога далі від силових трансформаторів. Конденсатори фільтра були приклеєні до шасі. Використання землі в вигляді товстої великий голою мідного дроту добре зарекомендувало себе по мінімізації гулу, шуму і можливості оптимізації контурів заземлення. При правильному підключенні всіх елементів схеми, струм дорівнює 1.25 поділене на значення резисторів. Таким чином, 10 Ом призведе до 0.125 ампер поточного струму (при використанні ламп KT88 треба 180 мА).
Налагодження та випробування підсилювача
Одразу попереджаємо, що є смертельні напруги в цій схемі, дотримуйтесь крайню обережність при проведенні будь-яких вимірів. Спочатку ввімкніть живлення і перевірте напруги. Повинно бути 12 вольт постійного струму між напруженням 12SL7 і близько 475 вольт на блоці конденсаторів фільтра. Вставте лампи. Слідкуйте за можливими проблемами (Всередині ламп пластини, що світяться червоним, іскри, дим, шум та інші цікаві речі, які вказують на погані новини). Перевірте напругу знову. Вони повинні бути в належних діапазонах. Якщо вони будуть сильно відрізнятися, значить щось підключено неправильно.
Якщо все ОК, вимкніть живлення і прикрутіть динаміки на вихід. Увімкніть харчування. Повинно бути мало або взагалі бути відсутнім будь-яких звуків (шум або шум). Якщо ви можете почути легке гудіння на 10-20 см від АС, то, напевно, є проблеми з монтажем (екраном, масою ...).
Подайте на вхід підсилювача сигнал і подивіться, що вийде. Звук повинен бути теплим і м'яким, без помітних спотворень. Тепер саме час зробити баланс струму на вихідних лампах - підлаштування резистором на 25 Ом. Дозвольте підсилювача попрацювати принаймні 20 хвилин і перевірте налаштування ще раз. Вони, ймовірно, трохи змінилися - налаштуйте. Після остаточного складання краще накрити гарячі і небезпечні лампи захисної сіточкою (особливо якщо у вас є домашні тварини або діти). Приємного вам прослуховування!
Відразу обмовлюся - дана антологія жодним чином не претендує на звання допомоги по лампової схемотехніки. Схеми (в тому числі історичні) відбиралися по поєднанню технічних рішень, по можливості з & quotізюмінкамі & quot. А смаки у всіх різні, так що вибачайте, якщо не вгадав ... В старих схемах ряд номіналів приведений до стандартних.
Для підвищення вихідної потужності підсилювачів крім & quotзапараллеліванія & quot ламп ще в 30-і роки застосовували двотактні каскади (Push-pull) . Для збудження двотактного каскаду необхідні два протифазних напруги, які найпростіше отримати за допомогою трансформатора. Так до сих пір і надходять в найбезкомпромісніших конструкціях, але ступінь впливу междулампового трансформатора на якість сигналу чи не більше, ніж вихідного. Тому в переважній більшості двотактних підсилювачів для отримання протифазних напруг використовується спеціальний фазоінверсного каскад.
- Основні типи фазоінверсних каскадів
- окремий інвертується каскад в одному з плечей підсилювача
- автобалансний фазоинвертор
- фазоинвертор з катодного зв'язком
- фазоинвертор з розділеним навантаженням
Кожному з рішень властиві достоїнства і недоліки. У пору розквіту високоякісних лампових підсилювачів найбільшого поширення набули фазоінвертори з розділеним навантаженням і катодного зв'язком.
Фазоинвертор з катодного зв'язком дає деяке посилення, але ідентичність вихідних сигналів залежить від ступеня зв'язку. Глибокий зв'язок можна отримати тільки при використанні великого опору зв'язку (за це схему назвали long tail - & quotдліннохвостая & quot) або джерел струму в ланцюзі катода (а це тоді взагалі не віталося). Крім того, вихідні опору плечей такого фазоінвертора істотно відрізняються (один тріод включений за схемою із загальним катодом, другий - із загальною сіткою).
Фазоинвертор з розділеним навантаженням дозволяє отримати ідентичні сигнали, але кілька послаблюють їх. Тому доводиться збільшувати посилення до фазоінвертора (що загрожує його перевантаженням) або використовувати двотактний предоконечний каскад. Однак саме цей тип фазоинвертора набув найбільшого поширення в промислових конструкціях, оскільки забезпечує хорошу повторюваність при серійному виробництві.
Питання економії в ті роки був першочерговим. І радіоаматорів, і конструкторів дуже бентежила зайва лампа. Тому не дивно, що на початку 50-х років на сторінках радіотехнічних видань з'явилися схеми двотактних підсилювачів, що не містять окремого фазоінвертора. Вихідний каскад таких підсилювачів був виконаний за схемою з катодного зв'язком і працював в & quotчістом & quot класі А. Пропонувалися як нові схеми, так і переробка існуючих однотактний підсилювачів в двотактні. За нашу сторону & quotжелезного завіси & quot цей тип підсилювачів не прижився в силу малої економічності, а по той бік вони були в ходу ще довго.
гранично проста схема такого підсилювача, призначена для повторення любителями, наведена нижче (спасибі Клаусу, надіслав схему - без неї картина була неповною). Зверніть увагу на дату ...
рис.1. Простий двотактний підсилювач Pвих \u003d 6 Вт. Вихідний каскад виконаний за схемою з катодного зв'язком. Приведений опір навантаження - 8 кОм. Конструктивні дані трансформатора невідомі. У джерелі живлення використаний двонапівперіодний випрямляч на прямонакальном кенотроні 5Y3GT і LC-фільтр. / Melvin Leibovitz Hi-Fi Power Amplifier (Electronic World, June 1961)
Цікаво включення регулятора гучності на вході кінцевого каскаду і всього один перехідною конденсатор. Ступінь катодного зв'язку невелика, так що характер звучання, швидше за все, буде як у однотактніка (з парними гармоніками). Загальної ООС немає, оскільки запас посилення невеликий.
Однак введення ООС в пентодная підсилювач вкрай бажано - без неї вихідний опір дуже велике. Це добре тільки для смуги СЧ (бо знижує інтермодуляційні спотворення в динаміці), а для всіх інших застосувань протипоказано. Глибоку ООС в підсилювач можна ввести тільки при безпосередньому зв'язку каскадів.
рис.2. Двотактний підсилювач класу А. Підсилювач виконаний за схемою з безпосереднім зв'язком каскадів і охоплений глибоким ООС (~ 30 дБ). Двотактний вихідний каскад працює в класі А. Він виконаний за схемою з катодного зв'язком і не вимагає окремого фазоінверсного каскаду. Сітка VL3 заземлена за змінним струмом. Частина напруги з катодів вихідних ламп подана на екранує сітку VL1, що стабілізує режим по постійному струму.
Налагодження зводиться до підбору R1 ... R3 так, щоб напруга на керуючих сітках ламп склало -12 В відносно їх катодів.
Вихідний трансформатор виконаний на сердечнику Ш-22х50. Первинна обмотка містить 2х1000 витків дроту d \u003d 0,18 мм, вторинна - 42 витки дроту d \u003d 1,25. Обмотки секціонованими, вторинна обмотка розміщена між шарами первинної. (В. Павлов. високоякісний підсилювач НЧ (Радіо, №10 / 1956, с.44)
Підсилювачі в режимі A забезпечують високу якість звучання, проте перехід до режиму AB при тій же потужності розсіювання на аноді дозволяє отримати в два-три рази більшу вихідну потужність. Вихідний каскад в режимі AB вже не може працювати з катодного зв'язком, тому без окремого фазоінверсного каскаду не обійтися.
Бажання скоротити якщо не число ламп, то хоча б число балонів, призвело до появи схеми підсилювача на двох триод-пентодах. Низькочастотні триод-пентоди були свого часу спеціально розроблені для однотактний підсилювачів приймачів і телевізорів (тріодної частина використовувалася в драйвері, пентодная - в вихідному каскаді). Однак в двотактному застосуванні вони теж не підкачали. У публікується нижче схеми було чимало втілень. Ультралінейной варіант, наприклад, був в самому першому виданні книги Гендина & quotВисококачественние аматорські УНЧ & quot (1968 г.)
ріс.3Двухтактний підсилювач на триод-пентодах. Pвих \u003d 10 Вт. Фазоинвертор за схемою з розділеним навантаженням, зв'язок з першим каскадом безпосередня. Вихідний каскад пентодная з фіксованим зсувом. Відомі також варіанти цієї схеми з ультралінейной включенням вихідних ламп, з комбінованим і автоматичним зміщенням. Конструктивні дані трансформатора невідомі. Ланцюг R3C2 забезпечує стійкість підсилювача із замкнутою петлею ООС.
До речі, про ультралінейной включенні вихідних пентодов. У двотактному варіанті у них з'являється ще один плюс - додаткова компенсація гармонік, що виникають у вихідному каскаді. Тому переважна більшість аматорських конструкцій виконані саме по ультралінейной варіанту. У промислових конструкціях вітчизняного виготовлення ультралінейной підсилювачі знову-таки не прижилися через складність вихідного трансформатора. Для отримання високих характеристик необхідна повна симетричність конструкції, секціонування обмоток, складна комутація. При використанні трансформаторів масового виготовлення виграш від застосування ультралінейной схеми непомітний.
Наступна схема стала класикою і послужила основою для безлічі конструкцій.
рис.4. Ультралінейной підсилювач Pвих \u003d 12 Вт, Кг< 0,5% Выходной трансформатор выполнен на сердечнике Ш 19х30 мм. Первичная обмотка содержит 2х(860+1140) витков проводом d=1,3 мм. Схема практически не нуждается в налаживании, что снискало ей популярность в промышленных и любительских конструкциях. Фазоинвертор выполнен по схеме с разделенной нагрузкой. В. Лабутин - Ультралинейный усилитель (Радио, №11/1958, с.42-44)
Незважаючи на високі характеристики і звичайні пентодная, і ультралінейной підсилювачі рідко використовувалися без загальної ООС. Застосування ООС знижує вихідний опір підсилювача і покращує умови роботи низькочастотних головок. Але для зниження вихідного опору підсилювача можна використовувати не тільки негативну, але і позитивну ОС. У схемі наступного підсилювача використана комбінована зворотний зв'язок.
рис.5. Ультралінейной підсилювач Основна особливість підсилювача - комбінація ООС по напрузі і ПОС по току, що поліпшує узгодження підсилювача з динамічної головкою в області основного механічного резонансу Сигнал ПОС знімається з датчика струму (R19), включеного в "земляний" висновок вихідного трансформатора. Глибина обох зворотних зв'язків регулюється синхронно, що виключає самозбудження підсилювача.
Перший каскад-підсилювач напруги. Фазоинвертор виконаний за схемою з катодного зв'язком. Вихідний каскад виконаний за типовою ультралінейной схемою і доповнений регулятором балансування RP1 На другому тріоді VL1 виконаний мікрофонний підсилювач Вихідний трансформатор виконаний на сердечнику Ш25х40 Первинна обмотка містить 2х (1100 + 400) витків дроту d \u003d 0 18мм, вторинна - 82 витки дроту d \u003d 0, 86мм (60м) В. Іванов - Підсилювач НЧ (Радіо №11 / одна тисяча дев'ятсот п'ятьдесят дев'ять с.47-49)
Тріодної вихідний каскад має низькими спотвореннями і малим вихідним опором навіть без загальної ООС. Характеристики каскаду слабо залежать від приведеного опору навантаження. Це дозволяє знизити індуктивність вихідного трансформатора. Далі наведено два варіанти схеми підсилювача з вихідним каскадом на подвійному тріоді.
рис.6. Тріодної підсилювач Рвих \u003d 2,5Вт (+ 250В) вих \u003d 3,5Вт (+ 300В) Кг \u003d 3% (без ООС)
Перший каскад-підсилювач напруги на пентоді (Kv \u003d 280 350). Фазоинвертор з розділеним навантаженням. Вихідний каскад з фіксованим зсувом. Для зниження фону на обмотку напруження поданий потенціал + 40В. Вихідний трансформатор виконаний на сердечнику Ш12 (вікно 12х30мм), товщина набору 20 мм. Первинна обмотка 2x2300 витків дроту d \u003d 0,12 мм, вторинна - 74 витка d \u003d 0,74мм. Силовий трансформатор виконаний на сердечнику Ш16 (вікно 16х40мм), товщина набору 32мм. Мережева обмотка містить 2080 витків дроту d \u003d 0,23мм, анодная - 2040 витків дроту d \u003d 0,16мм, накальная - 68 витків дроту d \u003d 0,84мм, обмотка зміщення - 97 витків дроту d \u003d 0,12 мм
рис.7. Тріодної підсилювач Рвих \u003d 2,5 Вт, Кг \u003d 0,7 ... 1% У вихідному каскаді застосовано комбіноване зміщення (використана накальная обмотка). Вихідний трансформатор виконаний на сердечнику Ш12 (вікно 12х26мм), товщина набору 18 мм. Первинна обмотка містить 2x1800 витків дроту d \u003d 0,1Змм, вторинна - 95 витків дроту d \u003d 0,59мм (13 Ом)
Е. Зельдін - Тріодної підсилювач класу В (Радіо № 4/1967, с.25-26)